Дополнительный объем

Физическую картину явлений, возникающих при закрытии задвижки на трубопроводе, можно представить следующим образом. После закрытия задвижки не вся масса жидкости прекращает течение мгновенно. Вначале прекращает движение слой жидкости, непосредственно соприкасающийся с шибером задвижки затем последовательно прекращают движение слои жидкости на увеличивающемся со временем расстоянии от задвижки. При этом уплотняется (сжимается) ранее остановившаяся масса жидкости, и в результате повышения давления несколько расширяется труба. Вследствие этих обстоятельств в трубу войдет дополнительный объем жидкости. [c.119]

При этом уплотняется (сжимается) ранее остановившаяся масса жидкости, и в результате повышения давления несколько расширяется труба (рис. 121). Вследствие этих обстоятельств в трубу войдет дополнительный объем жидкости, определяемый из формулы (58.12), равный [c.223]

В третьей фазе продолжается течение жидкости по трубе в направлении к резервуару в течение второй и третьей фаз из трубы обратно в резервуар выльется не только объем, накопившийся в первой фазе, но будет увлечен еще дополнительный объем жидкости. В третьей фазе поэтому продолжается снижение давления у задвижки и вдоль по трубе в направлении к резервуару распространяется волна понижения давления, причем по всей длине трубы давление станет меньше р . [c.223]

Дополнительный объем будет равен [c.231]

При коэффициенте расхода воздуха а > 1 продукты а орания содержат дополнительный объем воздуха и влагу этого воздуха. Поэтому для твердого, жидкого н газового топлив расчет объема продуктов сгорания ведется по формулам, м /кг (м /м ) [c.242]

Провал в рабочей характеристике объясняется быстрым сливом рабочей жидкости в дополнительный объем при критическом сколь- [c.170]

Турбомуфта Т-90 (см. рис. XI.2) с дополнительным объемом, расположенным со стороны турбинного колеса, конструктивно проще турбомуфт с дополнительным объемом, расположенным со стороны насосного колеса, широко применяемых в приводе скребковых конвейеров, стругов и других горных машин. Однако динамические характеристики таких турбомуфт уступают характеристикам турбомуфт с дополнительным объемом, расположенным со стороны насосного колеса. Это объясняется тем, что при быстром росте момента сопротивления на валу рабочей машины жидкость из рабочей полости турбомуфты Т-90 сливается в дополнительный объем через отверстия ограниченного сечения и, кроме того, при сливе поток рабочей жидкости должен быть повернут примерно на 90°. Все это обусловливает незначительную скорость опоражнивания рабочей полости и поэтому при быстрых перегрузках (остановка ведомого вала за 0,1—0,5 сек) в рабочей полости остается значительное количество жидкости и передаваемый турбомуфтой момент в 2—3 раза превышает момент при медленном нагружении. [c.235]

В турбомуфтах с дополнительным объемом, расположенным со стороны насосного колеса, при перегрузке жидкость сливается в дополнительный объем через кольцевую щель значительного сечения, при этом поток жидкости не поворачивается. Все эго повышает ско- [c.235]

При работе турбомуфты жидкость из дополнительного объема А через отверстия в золотнике 8 попадает в дополнительный объем Б. При вращении кожуха 2 рабочая жидкость вследствие действия центробежной силы располагается кольцевым слоем по внутренней поверхности кожуха. [c.237]

Ускорение процесса конструирования новых моделей машин позволит быстрее ввести их в действие и тем самым получить дополнительный объем необходимой обществу продукции. [c.11]

При сравнении эффективности различных вариантов механизации должны учитываться все расходы, которые вызываются особенностями эксплуатации различных средств механизации, Э . Например, при работе ковшовых элеваторов нередко имеет место рассыпание грузов, что вызывает дополнительный объем работ по уборке, а при ленточных конвейерах возможны распыл или измельчение материалов, снижающее их качество, и т. п. Все эти потери в денежном выражении должны учитываться суммарными годовыми эксплуатационными расходами по соответствующему варианту механизации. В частности, годовые расходы, вызванные безвозвратными потерями или снижением стоимости материалов, определяются выражением [c.414]

Другой принцип, на котором основана работа теплового диода, заключается в том, что ТТ имеет дополнительный объем с капиллярной структурой, при этом количества теплоносителя хватает только для насыщения фитиля в рабочей части ТТ (см. рис. 13, г). При переключении теплового потока на обратный жидкость насыщает фитиль в дополнительном резервуаре, вследствие [c.50]

Дополнительный объем работ по производству аварийных и заявочных ремонтов еще больше увеличивает дефицит мощностей ремонтных баз и приводит к сокращению производства плановых ремонтов. [c.14]

В систему KV входит несколько автоматизированных рабочих мест, каждое из которых может функционировать независимо от других. Архитектура системы организована в форме звезды , где центральная ЭВМ обеспечивает функции хранения данных и управления ими. На каждом рабочем месте используется процессор СА 4/90, главное достоинство которого — небольшая стоимость. Поскольку этого процессора недостаточно для поддержания работы графического дисплея, в структуру включен периферийный процессор СА 4/30. Периферийный процессор не только предоставляет дополнительный объем памяти, но также открывает возможность параллельной обработки информации и использования рабочего места в качестве интерактивного терминала общего назначения при решении других задач. Дальнейший прогресс в области архитектуры технических средств САПР будет связан с использованием микропроцессорной базы. [c.156]

Гидродвигатель (силовой цилиндр) не придет в движение, пока к нему не будет подведен объем н<идкости требуемого давления, превышающий утечки в системе, и дополнительный объем для компенсации сжатия жидкости в полости нагнетания при данных условиях работы двигателя. [c.432]

Определяем также смещение золотника Xp для компенсации изменения расхода жидкости, связанного с изменениями давления рабочей жидкости и ее сжимаемостью. Величина этого расхода зависит от объема полостей и трубопроводов, в которых сжимается жидкость, объемного модуля упругости жидкости и изменений объема рабочего цилиндра (полости нагнетания). Для гидромоторов следует учитывать циркулирующий в них за время реагирования и подвергающийся сжатию дополнительный объем жидкости, переносимый в полость нагнетания из полости низкого давления. [c.443]

При изменении давления в системе во время движения гидродвигателя для компенсации уменьшения объема сжимаемой рабочей жидкости необходимо подать дополнительный объем. При уменьшении давления объем жидкости соответственно увеличивается. Для подачи дополнительного объема жидкости, обусловленного податливостью системы, требуется время. Это время запаздывания увеличивает нечувствительность системы, уменьшает ее точность и устойчивость. [c.472]

Казалось бы, указанный выше дополнительный объем не может оказывать влияние на механизм возникновения и передачи крутящего момента между рабочими колесами. Однако в действительности он, хотя и косвенным путем, но существенно влияет на названные процессы. Это влияние особенно заметно в том случае, если гидромуфта неполностью заполнена рабочей жидкостью и, следовательно, [c.117]

Из изложенного следует, что форма и размеры внешнего дополнительного объема гидромуфт одного и того же вида (семейства) должны выбираться подобными, поскольку вследствие перемешивания струек потока в рабочей полости и обусловленного этим опорожнения части ее дополнительный объем может существенно влиять, особенно при больших скольже- [c.117]

Масло (или другая рабочая жидкость), заключенное в рабочей полости, попадая в дополнительный объем, образует устойчивое вращающееся кольцо или собирается в центральной части муфты, образованной дополнительным полым цилиндрическим пространством. Этот полый объем должен вмещать определен- [c.121]

Как показала практика, в гидромуфте всегда целесообразно предусматривать определенный дополнительный объем для рабочей жидкости. Поэтому во всех случаях количество жидкости, залитой в гидромуфту, должно быть всегда больше, чем это необходимо для передачи крутящего момента. Одной из причин этого является сопротивление трению жидкости в пространстве между задней стенкой турбинного колеса и корпусом муфты. Другой причиной является теплоемкость муфты, которая должна быть возможно большей, чтобы во время эксплуатации устранить сильный перегрев муфты при частых изменениях скольжения. [c.124]

Вместо дроссельной шайбы, основная задача которой состоит в том, чтобы увеличить внутренний радиус Гг турбины и образовать в ее полости дополнительный объем, в этом случае используются насос с большим внутренним радиусом Пр и турбина с внутренним радиусом Г т последний соответствует радиусу г , показанному на рис. 45. [c.125]

Дополнительный объем 115, 121 Дополнительная передача 237 Допустимое изменение скорости 295 Дросселирование шиберной шайбой 123 [c.315]

Таким образом, в гидромуфте осевое давление состоит из давления питания и давления на наружную поверхность, главным образом в пространстве Я. При работе гидромуфты с незначительным 2—5%-ным скольжением давление на стенки в пространстве Я мало, и, следовательно, второй член в уравнении (54) при малом скольжении можно принять также равным нулю. С увеличением нагрузки, а следовательно, и скольжения дополнительный объем Н заполняется жидкостью, в результате чего давление в пространстве Я распространяется на большую площадь. Таким образом, возникшая осевая сила становится большой, и, следовательно, при этом второй член в уравнении (54) уже нельзя принимать равным нулю. В рассматриваемом случае (рис. 61) давление питания разжимает рабочие колеса. [c.161]

Гидромуфты с дополнительным объемом. Схема отличается отсутствием вращающегося резервуара, а пространство, образованное внутренним и наружным кожухами, является небольшим дополнительным объемом, в котором находится скользящая черпательная трубка. Дополнительный объем сообщается с проточной частью отверстиями или окнами с большим проходным се- [c.167]

В пространстве (дополнительный объем), образованное наружной стенкой колеса насоса 7 и вращающимся наружным кожухом, установлена скользящая черпательная трубка. Указанное пространство сообщается с проточной частью гидромуфты через каналы 6 (проходное сечение каналов регулируется, что может потребоваться при наладке гидромуфты). Под действием статического напора, создаваемого колесом насоса, жидкость (масло) из проточной части протекает через каналы 6 в дополнительный объем и заполняет его. В результате вращения гидромуфты в дополнительном объеме образуется вращающееся масляное кольцо, причем объем жидкости в дополнительном объеме уравновешивает объем жидкости в проточной части гидромуфты. Таким образом, можно считать, что уровень внутренней поверхности масляного кольца в дополнительном объеме приблизительно соответствует уровню внутренней поверхности масляного кольца в проточной части. [c.202]

При увеличении скольжения выше критического жидкость, отбрасываемая к ободу турбины, постепенно поступает из рабочей полости в дополнительный объем, который заполняется полностью лишь только при остановленном ведомом вале, когда давление на периферии турбины достигает максимального значения. Количества жидкости, оставшегося в рабочей полости, недостаточно для передачи большого момента при увеличении скольжения. При разгоне ведомого вала рабочая полость автоматически заполняется вновь жидкостью, поступающей из дополнительного объема через отверстия 5, и гидромуфта передает номинальную мощность с минимальным скольжением. Подобные гидромуфты, у которых можно регулировать как первичное, так и вторичное число оборотов, первоначально нашли применение на подъемных и транспортных машинах и поэтому получили название тяговых гидромуфт. [c.239]

Однако тяговая гидромуфта, использующая при внутреннем опоражнивании статический напор жидкости и поэтому не отличающаяся быстродействием, не может служить защитой от мгновенных перегрузок. Момент, передаваемый гидромуфтой при мгновенном торможении (при времени торможения менее 0,5 се/с), значительно превышает момент при медленном тормо-женин. Поэтому тяговые гидромуфты применяются лишь в приводе тех машин, при перегрузках которых время торможения не менее 1 сек. В приводе более жестких систем, где требуется мгновенное срабатывание при внезапном возрастании нагрузок. за время 0,5 сек и менее, используются гидромуфты с динамическим опоражниванием в дополнительный объем. [c.242]

Геометрические формы следует конструировать преимущественно из линейных отрезков и дуг окружностей. Любая линия произвольной формы изображения требует создания специальной программы воспроизведения, которая занимает дополнительный объем памяти ЭВМ и увеличивает ремя вычерчивания данного изображения. [c.33]

Уравнение передаваемого момента гидромуфтой (267) справедливо только для гидромуфт с постоянным заполнением рабочей полости = onst). У гидромуфт с внутренним самоопоражниванием заполнение рабочей полости в процессе запуска не остается постоянным (см. рис. 163, б). В положении покоя рабочая жидкость заполняет до определенного уровня все свободные объемы. С включением двигателя давление жидкости в рабочей полости быстро повышается. В то же время в дополнительном объеме, где нет лопаток и давление зависит от центробежных сил, оно растет несколько медленнее и определяется скоростью вращения колес. Поэтому в начале пуска дополнительный объем заполнен жидкостью, которая с нарастанием скорости вращения колес медленно перетекает в рабочую полость. Этому способствует также малая суммарная площадь отверстий, соединяющих рабочую полость с дополнительным объемом. Таким образом, увеличение момента будет продолжаться и после разгона двигателя. [c.254]

Конструктивная схема рабочей полости предохранительной турбомуфты показана на рис. VIII.9. Предохранительная турбомуфта кроме насосного колеса, вращаемого приводным двигателем, и турбинного колеса, связанного с рабочей машиной, имеет резервуар — дополнительный объем. Дополнительный объем закреплен на насосе и сообщается с рабочей полостью по периферии несколькими небольшими отверстиями и у центральной части кольцевым отверстием со значительным проходным сечением. При работе турбомуфты с номинальным моментом в рабочей полости устанавливается малый круг циркуляции, жидкость отжата к периферии и не вытекает в дополнительный объем, заполнение рабочей полости максимальное. Поэтому скольжение между рабочими колесами турбомуфты небольшое, а следовательно, к. п. д. велик. Обычно номинальный к. п. д. предохранительных турбомуфт 95—96%. Турбомуфта работает по характеристике 1 (см. рис. VIII.9, а), близкой к характеристике полного заполнения. При увеличении нагрузки скольжение в турбомуфте увеличивается и при некотором критическом значении скольжения крит рабочая жидкость приближается к центру и частично вылива- [c.169]

При работе турбомуфты на номинальном режиме с минимальным скольжением круг циркуляции жидкости располагается у периферии рабочей полости и порог (кольцевая диафрагма) 8 (см. рис. XI.2), установленный на ступице турбины 4, не соприкасается с циркулирующей жидкостью и практически не влияет на режим циркуляции, а следовательно, не уменьшает номинальный к. п. д. турбомуфты. При перегрузке турбомуфты (передаваемый крутягций момент больше номинального) скольжение между насосным и турбинным колесом увеличивается и рабочая жидкость устремляется к центру турбомуфты — образуется большой круг циркуляции. При этом поток жидкости, движущийся по лопаткам турбинного колеса от периферии к центру, встречает на своем пути порог. Порог умен],шает спорость циркуляции жидкости и, кроме того, часть жидкости, ударш -шись о порог, через отверстие А (см. рис. XI.2) сливается в дополш тельный объем между кожухом 5 и турбинным колесом 4. Слив части жидкости в дополнительный объем и уменьшение скорости циркуляции жидкости обусловливают снижение передаваемого турбомуфтой момента при больших скольжениях, а следовательно, и обусловливает предохранительный эффект при установке турбомуфты. [c.235]

Типичные механические характеристики гидравлической турбомуфты при номинальной скорости насосного колеса показаны на рис. 3. 2, а. Они получены в результате экспериментального исследования работы турбомуфты ТМ-100 (рис. 3. 3) при различной степени заполнения рабочей полости маслом. Кроме рассмотренных выше основных элементов, здесь имеется присоединенная болтами к фланцу насосного колеса чаша 2, внутренняя полость которой образует дополнительный объем для масла, соединяемый с рабочей полостью муфты отверстиями а и б, а также щелью между колесами. При увеличении нагрузки скорость турбинного колеса муфты падает. Это приводит к увеличению скорости и давления потока масла в рабочей полости, что, в свою очередь, вызывает выдавлива- [c.92]

В неравновесном состоянии температурные условия в газорегулируемой ТТ иные. Если интервал изменения температуры пара незначительный (ТТ имеет дополнительный объем), то MOHiHO воспользоваться уравнением Клапейрона — Клаузиуса в виде [c.21]

Рр, Тр — давление и температура воздуха, подаваемого в привод д , ах, — максимальныб перемещения заслонки и поршня 5,1 — площадь поршня —дополнительный объем рабочей полости а, Ь — параметры уравнения изменения площади выходных дросселей [c.230]

Диаметр топливного сердечника реактора на быстрых нейтронах (из-за высокой удельной мощности) обычно не превышает 5 мм. Наряду с топливным сердечником в тепловыделяющем элементе создают дополнительный объем для газообразных продуктов деления. В соответствии с этим длина тепловыделяющего элемента будет 1 м. Такие тепловыделяющие элементы будут очень гибкими и должны крепиться, что достигается группиров- кой их в сборки. Отдельные элементы крепят в ячеистой решетке с каждого конца. Дистанционирование их по длине активной зоны осуществляется с помощью либо таких же решеток, либо навитых на элементы проволочных спиралей. Элементы зоны воспроизводства, которые имеют больший диаметр, устанавливают з торцах активной зоны. На рис. 10.10 показана типичная топливная, субсборка реактора PFR [27]. Топливные элементы для проектируемых реакторов FR и Феникс сконструированы аналогичным образом. Необходимые кинетические характеристики активной зоны получаются при жестком креплении тепловыделяющих элементов на шаровые опоры основания, а обеспечение устойчивого положения тепловыделяющего элемента и предотвращение изгибов субсборки достигается за счет установочного стержня. Тепловыделяющие элементы работают в натриевом теплоносителе, температура которого достигает 400° С на входе и 600° С на выходе при максимальной скорости до 7,5 м/с и содержании кислорода <10 %. Максимальная удельная мощность составляет 450 Вт/см, температура горячего пятна 700°С. Топливо должно выдерживать выгорание до 10% тяжелых атомов и задерживать в себе продукты деления при использовании топлива с плотностью 80% теоретического значения и компенсационного объема в элементе, который должен собрать все газообразные продукты деления. Низкое давление натриевого теплоносителя в реакторах на быстрых нейтронах гарантирует отсутствие проблем трещино-образования в окисном топливе, вспучивания и разрушения оболочки. Поэтому проблема материалов ограничивается коррозионной стойкостью и стабильностью размеров оболочки шестигранного чехла. [c.120]

Что же касается ЦНД современных паровых турбин мощностью 500-1000 МВт, то вследствие больших габаритов и массовых характеристик заводская стендовая сборка и испытания с вращением могут бьпъ малоэффективными. Это связано с тем, что в процессе транспортировки, хранения, монтажа из-за деформации под действием собственного веса могут происходить изменения линейных размеров, обеспечивающих назначенные заводом посадки, допуски, зазоры, т.е. для окончательной сборки необходимо выполнять дополнительный объем подгоночных работ. Поэтому все работы, выполненные на заводском стенде, могут оказаться бесполезными. Необходимо также отметить, что промышленные исследования предшествуют проведению государственных испытаний. [c.30]

Если чериательпая трубка оттянута к валу, то. лоиолнитель-ный объем весь заполнен маслом, а следовательно, заполнена п вся проточная часть гидромуфты. Если трубка выдвинута на периферию, она полностью вычерпывает дополнительный объем, а следовательно, и проточную часть. Промежуточные положения трубки дают и промежуточные значения заиолнення проточной части. [c.204]

Развитие нерегулируемых конструкций гидромуфт постоянного заполнения началось с изготовления гидромуфт с внутренним самоопоражниванием в дополнительный объем на стороне турбины. Конструкция такой гидромуфты фирмы Фойт-Синклер показана на рис. 108. [c.238]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...