Расход пара на приводную турбину турбину

Турбонасосы. Расход пара на турбину питательного насоса может быть определен по общей формуле, в которую входят величины теплопадения, внутреннего относительного и механического к. п. д. турбины, а также потребляемая насосом мощность. Для подсчета расхода пара на приводные турбины заданного типа пользуются также заводскими формулами например, расход пара давл ения около 30 ата на турбины питательных насосов ЛМЗ равен [c.495]

Питательная установка. Доля расхода пара на приводную турбину (11.14) [c.172]

Расход пара на приводную турбину 19, 130, 131 [c.324]

Паровые конденсационные турбины для привода питательных насосов питаются паром с давлением 1,06 МПа (10,8 кгс/см ) и температурой 390°С из камеры, расположенной за четвертой ступенью ЦСД основной турбины, имеют свои регенеративные отборы и конденсационные установки. Расход пара на приводную турбину составляет 80 т/ч, а мощность ее 17,0 МВт. [c.22]

Работа сжатия 1 кг воды в питательном насосе с учетом к. п. д насоса т] равна где й .а обозначает работу сжатия воды I идеальном процессе. Расход пара на приводную турбину, имеющую внутренний относительный к. п. д. Г] и механический к. п. д. -Г] , в долях расхода питательной воды, определяется из уравнения энергетического баланса [c.127]

РАСХОД ПАРА НА ПРИВОДНУЮ ТУРБИНУ ПИТАТЕЛЬНОГО НАСОСА И ПОДОГРЕВ ВОДЫ В НЕМ [c.167]

Расход пара на приводную турбину питательного насоса. [c.181]

На электростанциях с начальным давлением пара около 100 аг и выше следует учитывать подогрев воды в питательных насосах. Если рабочие питательные насосы имеют паротурбинный привод, то определяют расход пара па приводную турбину, в долях расхода пара па главную турбину или абсолютную его величину, в зависимости от принятых исходных данных. [c.157]

При СД мощность насоса снижается значительно интенсивнее (характеристика 4). По мере уменьшения нагрузки блока объемный расход пара регулировочными клапанами приводной турбины должен быть уменьшен. При этом не возникает никаких трудностей с обеспечением малых нагрузок и возможна работа блока во всем диапазоне мощностей без переключения на электронасос и применения обводного парораспределения. [c.148]

Численно такими же будут и относительные уменьшения потребных расходов пара на турбопривод в каждом из перечисленных вариантов, потому что в рассматриваемых пределах мощность на валу насоса линейно зависит от расхода пара на приводную турбину. [c.288]

Прежде всего выясним, на какое значение изменяется мощность установки при изменении (например, при уменьшении) расхода пара из выхлопа приводной турбины и замене его паром из главной турбины при том же давлении рг- Для этого. составим равенство работ для двух одинаковых потоков пара массой по 1 кг от точки отбора X турбины одного на промперегрев и далее в ЦСД до отбора г и с энтальпией i r в подогреватель г (см. рис. 4.11), другого в ПТо и далее в подогреватель г. Вероятный небаланс учтем искомой величиной ANt. [c.139]

Как показано на рис. 15-7, поток пара, забираемый на приводную турбину, после срабатывания в ней до давления р поступает в регенеративный подогреватель. Необходимый расход пара на приводную турбину без учета потерь в паропроводах перед ней равен [c.260]

Четвертый этап расчета заключается в определении расхода пара на турбину или электрической мощности турбоагрегата по энергетическому уравнению турбоагрегата, которое можно написать в различной форме. Можно пользоваться уравнением, включающим коэффициенты недовыработки мощности отборами пара. При учете протечек пара через уплотнения отдельных цилиндров турбины, при возврате в главную турбину отработавшего пара приводных турбин и т. п. удобно пользоваться энергетическим уравнением, в котором общая мощность турбоагрегата приравнивается сумме мощностей отдельных последовательных отсеков главной турбины. [c.157]

Некоторые заводы, например КТЗ, применяют обводное парораспределение в сочетании с дроссельным для приводных турбин питательных насосов мощных энергетических блоков. Объемные расходы пара этими турбинами, получающими пар переменных параметров из нерегулируемых отборов главной турбины, должны возрастать при снижении нагрузки блока. Применение обводных клапанов, закрытых на номинальном режиме и открывающихся по мере уменьшения мощности блока, позволяет, устранив дросселирование в регулировочных клапанах приводной турбины, повысить тепловую экономичность блока при больших нагрузках. [c.139]

Регулятор производительности РПр питательного насоса, поддерживающий заданное значение этого перепада, перемещает регулировочные клапаны приводной турбины, что вследствие увеличения или уменьшения частоты вращения питательного насоса приводит к дальнейшему изменению расхода питательной воды в ту же сторону, что под воздействием РПК. Вторично вступающий в работу регулятор питания перемещает РПК в направлении, противоположном движению в первой стадии процесса. Двил<ение закончится, когда перепад давлений на РПК станет равен первоначальному. Такое построение регулирования питания в виде двух контуров, управляемых самостоятельными регуляторами, связанными между собой лишь динамическими связями, обеспечивает гибкость системы, компенсируя динамические отклонения в переходном процессе параметров пара, отбираемого на турбопривод, а также их статические отклонения при отключении, например, части подогревателей высокого давления. [c.161]

Здесь расход пара, кг/ч, на приводную турбину [c.19]

Расход пара От.п на приводную турбину бустерного и главного питательного насосов, кг/с (при наличии общего привода), определяется из уравнения энергетического баланса [c.130]

КПД насоса пм " — механический КПД приводной турбины рп.н —давление воды за питательным насосом, МПа рв рд (давление пара в деаэраторе). При электрическом приводе бустерного насоса принимают рв= = рб.н=Рн.в4 Арк, МПа. Давление Рн.в соответствует температуре насыщения жидкости перед главным питательным насосом кавитационный запас насоса Дрк= 0,9 МПа. В долях расхода свежего пара на главную турбину Do получим [c.131]

НОМ начальном давлении с использованием ТПН турбину можно разгрузить до расхода пара Gq = = 500—550 т/ч, так как при меньших расходах из-за снижающегося давления в отборе пара на ТПН мощность приводной турбины становится недостаточной для привода питательного насоса, сжимающего питательную воду до 32—35 МПа. При использовании скользящего давления потребная мощность уменьшится пропорционально давлению за насосом, и энергии пара, поступающего в приводную турбину насоса, достаточно для разгрузки до расхода Gq = 380 т/ч. Таким образом, переход на скользящее давление позволяет сэкономить 1—2 % топлива и обеспечить глубокую разгрузку энергоблока на ночное время без перехода с ТПН на ПЭН, что представляет достаточно ответственную операцию для эксплуатационного персонала. [c.319]

Заданы следующие исходные данные время реагирования т = 0,25 с, установленная электрическая мощность Мус,- = 300 МВт расход пара из турбопривода = 27,28 кг/с энтальпия пара на выходе из приводной турбины .рд = 2979,13 кДж/кг энтальпия возвращаемого конденсата = [c.156]

Коэффициент полезного действия турбины при этом ре жиме составляет ЦВД 87,5%, ЦСД 91,5% и ЦНД (без учета выходных потерь 7 ккал/кг)- 88,0%. Коэффициент полезного действия приводной турбины питательного насоса 82,0 /о, расход пара на нее 80 т/ч ее мощность 17,0 Мвт. Расчетный удельный расход тепла на турбо-установку 1 840 ккал/квт ч, соответствующий электрический к.п.д. 46,7%. [c.151]

Таким образом, доля расхода пара на приводную турбину зависит в основном от отношения работы насоса Нн.а=1 ср(Рн—рв), кДж/кг, и работы пара в приводной турбине //j f ". Если приводная турбина конденсацион-9 [c.131]

Турбопривод питательного насоса. Перевод блока на СД радикально изменяет общие условия работы турбопривода [8]. Организация работы турбопривода при ПД связана с определенными затруднениями на режимах малых нагрузок. Их природа заключается в том, что приводная турбина, получающая пар из нерегулируемого отбора главной турбины, работает при скользящих параметрах пара. При снижении мощности главной турбины уменьшаются давление в отборе и массовый расход пара турбоприводом. Вследствие этого, а также в результате снижения к. п. д. мощность приводной турбины при постоянном открытии ее регулировочных клапанов уменьшается быстрее, чем мощность насоса (кривые / и 2 на рис. VIII. 19). Если пропускная способность проточной части приводной турбины выбрана так, чтобы обеспечить мощность насоса при номинальном режиме блока (точка А), то при снижении нагрузки блока мощность приводной турбины окажется меньше мощности, требуемой для привода насоса. Поэтому при проектировании приводной турбины выбирают проточную часть с большей пропускной способностью (характеристика 3) с тем, чтобы в достаточно широком диапазоне режимов ВС иметь избыточную мощность турбопривода. [c.147]

Два главных питательных насоса, каждый производительностью по 50% от массового расхода пара, потребляют мощность по 15 200 кВт при частоте вращения 4800 об/мин. Их приводные турбины— конденсационного типа, с собственными конденсаторами, что дает существенный экономический эффект, так как при этом в последнюю ступень главной турбины поступает меньшее количество пара и уменьшаются выходные потери. Приводные турбины питаются паром из первого отбора ЦСД при 1,63 МПа и 713 К при номинальном режиме давление в конденсаторе — около 6 кПа параметры пара выбирались с учетом конструктивных возможностей выполнения паровпуска и последних РК, вращающихся с переменной частотой. При нагрузке менее 30% приводные турбины питаются от БРОУ ТПН, пар к которым поступает из котла. Удельный расход теплоты ПТУ снижается от применения турбоприводов конденсационного типа приблизительно на 45 кДж/(кВт-ч) по сравнению с этим показателем при противодавленческих турбоприводах, которые применялись в блоках К-800-240-2. [c.72]

Введем в подогреватель / такое количество теплоты Q, чтобы расход пара из отбора уменьшился на 1 кг, который работает в ПТо и далее отводится в подогреватель. Если учитывать, что изменяется на 1 кг также количество дренажа, сливаемого из подогревателя j, эффект от ввода теплоты Q при условии неизменной мощности приводной турбины и Qo= onst составит [c.140]

Если пар из выхлопа приводной турбины не расходуется на регенеративный подогреватель, то расчет значений е выполняется по тем же формулам, что и при отсутствии тур бопривода. В главную турбину поступает практически неизменное количество пара из выхлопа, и при небольших колебаниях основного потока изменением энтальпии пара в точке смешения в главной турбине можно пренебречь. [c.142]

Тип турбины Мощность на зажимах генератора, Мет Расход пара через автоматический стопорный клапан, т/ч Температура питательной воды, С Температура пара после промпере-грева, С Давление пара перед блоками клапанов ЦСД, am Потери давления от ЦВД до блоков клапанов промпере-грева ЦСД, am К. п. д. генера- тора, % Удельный расход тепла, ккал1квт-ч Внутренняя мощность приводной турбинки, кет Внутренний к. п. д. приводной турбинки, % К. п. д. питательного насоса, % [c.40]

Если выхлопной пар приводной турбины выбрасывается в атмосферу как, например, в случае привода пускового турбомасляного насоса турбины, расход теплоты на привод определяется по формуле [c.258]

Исходя из этих соображений Невский завод им. Ленина изготовил приводную турбину мош,ностью 30 МВт с = var на начальные параметры пара 9,0 МПа, 535° С с регулируемым отбором Т для покрытия отопительных нагрузок. Турбина Т-30 НЗЛ показала сравнительно хорошие индивидуальные энергетические показатели по сравнению с другими приводными турбинами благодаря отбору пара. Под индивидуальными показателями здесь подразумевается удельный расход топлива (теплоты) на единицу дутья (или, что то же, единицу мощности ТК), подсчитываемый по методу Минэнерго с отнесением всех выгод комбинированной выработки теплоты и механической энергии на последнюю. Отбор Т был выбран на этой турбине потому, что мощность, потребляемая ТК летом, больше, чем зимой (при р к и G = idem), поэтому зимой можно полнее использовать пропускную способность головной части турбины, а также установленную мощность котлов паровоздуходувной станции (ПВС). [c.228]

На рис. 6.1 показана развернутая тепловая схема конденсационного моноблока на газе и мазуте с одновальной турбиной К-800-23,5 АО ЛМЗ с номинальным расходом пара 666,6 кг/с, или 2400 т/ч, начальными параметрами пара 23,5 МПа, 540/540 °С, с котлом ТГМП-204 паропроизво-дительностью 722,2 кг/с, или 2600 т/ч, (25 МПа, 545/545 С). У вспомогательного оборудования, показанного на рис. 6.1, есть следующие особенности и характеристики конденсатор имеет перегородку по пару для двухступенчатой конденсации деаэратор два питательных и два бустерных насоса, совмещенных на общем валу с двумя конденсационными приводными турбинами мощностью по 17 МВт, имеющими свои конденсаторы и конден-сатные насосы. В схему включены пускосбросное устройство на 104,17 кг/с (375 т/ч) свежего пара пускосбросное устройство собственного расхода для резервирования подачи пара к турбинам питательных насосов и деаэраторов две РОУ собственного расхода 27,8 кг/с (100 т/ч) на давление 3,9/1,28 МПа и 27,8 кг/с, или 100 т/ч, на давление 1,57/1,08 МПа. Паровой котел имеет насосы рецир- [c.480]

S — коллектор питания деаэратора 26— растопочный расширитель 27 — пускосбросное устройство свежего пара 28 н 29 — конденсатные насосы 1-й и 2-й ступеней 30 п 31 — редукционно-охладительные установки (РОУ) паровой линии на собственные нужды энергоблока 32 — пускосбросное устройство свежего пара 33 и 34 — фильтр смешанного действия и электромагнитный фильтр блочной обессоливающей установки 35 36 — расширительные баки 37 — кочденсатный насос приводной турбины питательного насоса 3S — паровой коллектор расхода на собственные нужды энергоблока 39 — общестанционная паровая магистраль а — вода (пар) в конденсатор турбины 6 — конденсат греющего пара сетевых подогревателей в — конденсат греющего пара калориферов г нд — пар на основной и пиковый сетевые подогреватели е — пар от штоков клапанов турбины в деаэратор ж — пар на собственные нужды станции з — пар на мазутное хозяйство и — пар на калориферы к — пар на турбопривод воздуходувки л — рециркуляция конденсата м — питательная вода на впрыск в промежуточный перегреватель и пускосбросное устройство собственных нужд н — питательная вода на впрыск в пароперегреватель о — сброс воды в циркуляционные водоводы п — выносной расширитель [c.482]

Проведение испытаний на котлах энергоблоков при сжигании топочного мазута накладывает дополнительные условия обеспечения гжта-ния приводных турбин питательных насосов и воздуходувок от отборов основной турбины без перевода их на посторонний источник питания в зоне низких нагрузок. При подготовке к опыту должны быть проверены возможность регулирования тяги на малых нагрузках (с установкой в отдельных случаях для расширения диапазона регулирования тяги двухскоростных электродвигателей дымососов), представительность измерений расходов питательной воды при нагрузках ниже 0,4D om существующими СИ, достаточность дымососов рециркуляции для поддержания необходимой температуры промежуточного перегрева пара в области низких нагрузок (возможно, потребуется наращивание лопаток рабочего колеса дымососа), состояние мазутных форсунок, их идентичность по производительности и качеству распыливания (стендовыми испытаниями). Допустимые отклонения основных параметров форсунок [43, 44] по расходу — не более 2%, по корневому углу распыла факела — не более 6 %, по неравномерности ороп]ения — не более 10 %. Диапазон регулирования производительности и давления топлива перед форсункой предварительно с достаточной степенью точности может быть оценен по формуле [c.61]

Особенностью системы газотурбинного наддува дизеля ЮДЮО является парал-лельно-последовательная работа компрессоров первой и второй ступеней наддува. Первая ступень наддува — два турбокомпрессора, работающих параллельно на вторую ступень — приводной центробежный нагнетатель, который, суммируя расходы компрессоров первой ступени наддува и дополнительно повышая давление воздуха, направляет его через воздухоохладители в воздушной ресивер дизеля. Выпускные газы к левой турбине подводятся от левого выпускного коллектора, к правой газ подводится от правого выпускного коллектора. На входе газов в газоподводящие патрубки турбин установлены компенсаторы с защитными решетками. [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...