Определение расхода пара на паровые турбины

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ПАРА НА ПАРОВЫЕ ТУРБИНЫ [c.366]

Определение расхода пара на паровые турбины [c.487]

Однако в действительности подогрев производственного конденсата, а иногда и добавочной химически очищенной воды частично учитывается при составлении диаграмм режимов турбин, которыми пользуются при расчете тепловой схемы ТЭЦ. На диаграммах режимов указывается подогрев каких потоков, в каком количестве и от какой температуры предполагается при составлении диаграммы режимов. Это так называемые условия регенерации паровой турбины. Следовательно, при определении расхода пара на деаэратор добавочной воды надо исключить затрату тепла, эквивалентную теплу, учтенному при составлении диаграмм режимов турбин, связанных с этим деаэратором. Эта величина подсчитывается по формуле [c.74]

Испытание Т. в отношении расхода пара. Испытание паровых Т. может преследовать разные цели 1) выполнение данных гарантий, 2) определение расхода пара при изменяющемся режиме работы и 3) изучение специальных вопросов работы Т. научного характера. Наименее простые (гарантийные) испытания представляют весьма сложную задачу, особенно для крупных турбин. Основной целью гарантийных испытаний является определение расхода пара на единицу мощности. Заказчик Т. должен уже при заказе представить программу предстоящих испытаний и измерений, должен указать применяемые измерительные приборы, места их установки, причем необходимые присоединения должны быть выполнены таким образом, чтобы инструменты могли легко устанавливаться и сниматься, не нарушая работы Т. [c.130]

Каждая отрасль машиностроения устанавливает определенные критерии для оценки выпускаемых машин, причем надежность и удобство управления и обслуживания для всех обязательны. Так, от грузоподъемного крана для строительства требуются постоянная готовность к работе (подъем, перемещение и опускание грузов), производительность, устойчивость, транспортабельность от паровой турбины — высокий КПД, простота регулирования, заданный расход пара на единицу мощности от сельскохозяйственной машины — простота устройства, дешевизна, универсальность от грузового автомобиля — грузоподъемность, скорость, заданный расход горючего от металлорежущего станка — точность, производительность, степень автоматизации. Поэтому в каждой отрасли вырабатываются специфические особенности в конструировании машин, с которыми многие годы студенты и инженеры этой отрасли знакомятся, изучают их и развивают. [c.91]

Значительно сложнее определение расхода топлива на отпущенное тепло, если пар из котельной используется в паровых турбинах, а потребителям отпускается тепло пара, отработавшего в паровых турбинах. Комбинированная выработка электроэнергии и тепла дает значительную экономию топлива. В зависимости от методов расчета эту экономию распределяют на выработку электроэнергии и тепла. [c.333]

К недостаткам определения аэродинамических характеристик решеток турбин методом взвешивания единичной лопатки следует отнести 1) невозможность исследования точечного распределения потерь энергии потока по сечепию решетки 2) трудность точного определения расхода пара, приходящегося на один канал 3) сложность расчета энергетических характеристик решеток по данным измерения сил в паровом потоке. [c.78]

Энергетические характеристики паровых турбин. Наиболее просто выглядит энергетическая характеристика конденсационной паровой турбины. На основе промышленных испытаний определенного числа конденсационных паровых турбин каждого типа устанавливается зависимость между общим расходом пара на турбину Г> и развиваемой ею электрической мощ- [c.225]

Для различных технологических потребностей (нужд) установки пиролиза требуется расходовать значительное количество пара (до 1,8 т на 1т мазута). В рассматриваемой схеме для этих целей используется пар из нерегулируемых отборов паровой турбины сверх регенерации. Учитывая, что заводом-изготовителем разрешается использовать сверх регенерации лишь строго определенное количество пара, оказывается необходимым брать пар также из верхних отборов. Так, в этой схеме общий расход пара на технологические потребности составляет 41,2 кг/с, в том числе из отборов на подогреватели ПВД-8— 6,25, ПВД-7 —3,06, ПВД-6 —9,7, ПНД-4 — 5,9 и ПНД-3 — 16,65 кг/с. [c.35]

В то время паровые турбины работали в основном на влажном паре, и неточности в определении расхода и потерь энергии приводили к существенным отклонениям от гарантий, а возросшие требования промышленности побуждали к уточнению расчетов. Проблема влажного пара привлекла внимание А. Стодолы [107]. Для разъяснения наблюдаемых явлений он выполнил теоретические исследования и поставил опыты. В соответствии с теорией Стодолы для сопел увеличение коэффициента расхода насыщенного пара объяснялось отклонением процесса расширения от равновесного. Процесс конденсации запаздывал, и температура пара оказывалась ниже равновесной, т. е. наступало переохлаждение пара. С этим явлением также были связаны дополнительные потери энергии, которые необходимо было учитывать в расчетах. [c.7]

Мощность ЦНД современных паровых турбин может быть получена путем вычитания из общей мощности турбоагрегата мощностей ЦВД и ЦСД, определенных расчетом на основании измерения расходов всех потоков и параметров пара. Однако существенным недостатком этого метода является то, что мощность ЦНД, определенная как разность больших значений, будет получена с повышенной погрешностью следовательно, с большой погрешностью будет определен и КПД. [c.90]

НПО ЦКТИ разработаны основы методики, дающей возможность с использованием ограниченного количества опытных данных дифференцировать причины и определять количественные значения факторов, приводящих к изменению экономичности работающих на перегретом паре цилиндров высокого и среднего давления паровых турбин в процессе их длительной эксплуатации. В качестве диагностируемых факторов, которые подлежат определению, рассматриваются зазоры, шероховатость, заносы. Диагностическими признаками являются изменение интегральных энергетических и расходных характеристик цилиндра (коэффициентов скорости и расхода), которые определяются расчетным путем на основе штатных измерений давлений, температур и перепадов давлений на расходомерных устройствах [107]. [c.109]

По типу применяемых КУ ПГУ делят на одно-, двух- и трехконтурные (см. рис. 4.23, 4.29—4.31). Каждый из контуров КУ генерирует пар определенных параметров, который направляется в соответствующую ступень паровой турбины. Постепенное уменьшение расхода питательной воды по ходу ее движения и противоточная схема позволяют одновременно получать высокую температуру пара высокого давления (ВД) и низкую температуру уходящих газов КУ. Тем самым обеспечивается высокий КПД КУ. Увеличение числа контуров более трех нецелесообразно, так как уменьшающийся выигрыш от увеличения числа контуров не окупается ростом капиталовложений. [c.392]

Установ1Ка паропреобразователей дает возможность при очень большой потере конденсата у потребителей обеспечить питание котлов конденсатом паропреобразователей, по качеству близким к турбинному конденсату. Паропреобразователи должны рассчитываться на выработку вторичного пара в количестве, равном расходу пара паровыми потребителями, и сверх того для возмещения потерь внутри станции. Определение расхода пара дано в гл. V, 28. [c.80]

Расход пара в турбине. Экономичность паровой турбины характеризуется, с одной стороны, ее к. п. д., ас другой — расходом пара на единицу электроэнергии (удельнырл расходом пара). Для определения удельного расхода пользуются электрической мощностью Мэ, снимаемой с зажимов генератора. [c.226]

В подогревателях высокого давления производится подогрев всей питательной воды, подаваемой в котлы из деаэраторов. Конечная температура подогрева питательной воды (за ПВД) задается в зависимости от рабочих параметров ТЭЦ, вернее давления в паровых котлах. Для станций средних параметров с давлением 40 ат эта температура принимается равной 145° С, для станций высокого давления с давлением 100 ат — равной 215°С (ГОСТ 3619-59). Расходы пара на регенеративный подогрев воды в ПНД, деаэраторах и ПВД в определенных количествах, указанных на диаграммах режимов турбин, учитываются при составлении диаграмм, заводами-нзго-тов нтелями турбин [Л. 17] поэтому в расчете рас.ходов пара на собственные нужды ТЭЦ эти расходы пара учитывать не надо. [c.73]

Для подсчета расходов свежего пара турбинами определенные ранее годовые расходы пара из отборов турбин распределяются между ними пропорционально средней загрузке их за зимний и летний периоды по паровому балансу ТЭЦ. Затем подсчитывается среднегодовая за рабочее время загрузка отбора. Дли этого годовой отбор пара данных параметров от данной турбины надо разделить на время работы ее в течение г(1да. После определения среднегодовой загрузки всех промотборов турбин можно с помощью диаграмм режимов их переходить к подсчету расходов свежего пара на турбины. [c.94]

Кроме того, проведены расчетные исследования по применению метода скользящего начального давления пара для регулирования нагрузки паровой турбины изменением давления пара на входе в турбину при пропуске пара через группу полностью открытых регулирующих клапанов. Расчеты проводились в ЦНИИКА на ЭВМ БЭСМ-4 по исходным данным ЛМЗ для тепловой схемы турбоуста-повки К-300-240 (Л. 31] на различные нагрузки и давления. Особое внимание при подготовке информации было уделено определению зависимости внутреннего к. п. д. головного отсека турбины от нагрузки и начального давления. Результаты расчетов экономичности всей турбоустановки представлены в [Л. 31]. Их анализ показывает, что для каждой фиксированной нагрузки зависимость удельного расхода тепла от давления имеет немонотонный характер. Минимумы обнаружены при давлениях, соответствующих началу открытия второй и третьей групп клапанов, причем на низких нагрузках глобальный минимум соответствует началу открытия второй группы, а на более высоких нагрузках (выше 200 кг/с)—началу открытия третьей группы клапанов. Полученные данные позволяют построить оптимальную по экономичности программу нагружения турбины за счет открытия клапана турбины по группам и повышения нагрузки путем увеличения давления. [c.36]

При определении мощности теплоэлектроцентрали также учитываются электрические нагрузки потребителей, которые должны быть присоединены к проектируемой ТЭЦ, и прибавляется расход электроэнергии на собственные нужды. В ряде случаев мощность проектируемой ТЭЦ может оказаться вьше суммар ных электрических нагрузок 1ПрисоедИ Няе-мых к ней потребителей. Это объясняется тем, что паровые теплофикационные турбины, выбираемые по тепловым нагрузкам потребителей ТЭЦ, работая в соответствии с тепловым потреблением, могут развить в общей сложности электрическую мощность, превосходящую по величине мощность, определяемую потребностями в электроэнергии. В этом случае вырабатываемая в избытке электрическая энергия отдается в районную эне1ргетич скую систему. В редких случаях может иметь место и обратное явление — вновь введенная в эксплоатацию ТЭЦ пока еще не находится в районной энергетической системе. При таких обстоятельствах недостающее применительно к работе по электрическому графику тепло должно отпускаться из котельной для этой цели в качестве теплоносителя используется пар, забираемый непосредственно из котлов. [c.340]

Простейший и широко используемый в эксплуатационной практике метод определения воздушной плотности вакуумной системы заключается в определении скорости падения вакуума при отключении воздухоудаляющего устройства и при определенной нагрузке турбины. Для этой цели при нагрузке 80—100% от номинальной, отключив полностью отсос воздуха, записывают через каждые полминуты значение вакуума в конденсаторе в течение 5—7 мин., следя чтобы вакуум не падал ниже допустимой для данной турбины величины. Опыты показывают, что при стабильной нагрузке скорость падения вакуума постоянная и поэтому может быть использована для оценки воздушной плотности. Гарантии заводов-изготовителей на величину расходов пара и тепла для паровых турбин могут быть выдержаны при наличии надлежащей воздушной плотности вакуумной системы. Так, например, гарантии ЛМЗ на мощные (25 ООО— 100 ООО кет) конденсационные турбины высокого давления могут быть выдержаны при наличии воздушной плотности вакуумной системы, соответствующей падению вакуума не более, чем на [c.208]

III ступени подсчитывается количество питательной воды, которое может быть подогрето от температуры в деаэраторе 6 ат до конечной температуры иодолрева питательной воды, т. е. до 215° С, при /7р=100 ат. Расчетное количество питательной воды, подогреваемой до 215° С в ПВД, будет равно разности между полным расходом ее и указанным выше количеством. Это количество питательной воды меньше принятого при построении диаграмм режимов паровых турбин. Поэтому при определении расхода свежего пара на турбины с помощью диаграмм режимов надо вносить поправку, которая подсчитывается аналогично указаниям в 3-4 по формулам (3-30) и (3-31). Так же как и по экономайзеру III ступени, теплоотдачей экономайзеров II и I ступеней сначала задаются, а затем ее уточняют по балансу газового потока за турбиной. [c.86]

Задвижки 10 и 11 при этом закрыты. В пиковом режиме включается в работу ГТУ, закрываются задвижки 12 на линиях отбора, открываются задвижки 10 и 11. При этом подогрев питательной воды производится в газоводяном подогревателе Р теплотой уходящих газов ГТУ. В результате сумм ная мощность всей комбинированной установки значительно повышается во-первых, увеличивается мощность паровой турбины (вследствие отключения регенеративных отборов в часть низкого давления идет больший расход пара) во-вторых, ГТУ дает дополнительную мощность. Общая дополнительная (пиковая) мощность может достигать 50 % мощности базовой части. При определенных условиях возрастает также КПД комбинированной установки по сравнению с ПТУ и ГТУ, рассматриваемыми по отдельности. [c.438]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...