Коэффициенты полезного действия, мощности и расход пара турбины

Назначение. Равномерное движение звеньев механизмов может быть обеспечено в том случае, если во время работы будет соблюдаться равенство подводимой и расходуемой энергии. В этом случае имеет место равенство моментов движущих сил Л1д и моментов сил сопротивления Мс, приведенных к одному валу (при поступательном движении — соответственно Рд и Рс). Однако такие условия при работе механизмов выполняются редко и всегда имеет место избыток или недостаток энергии и избыточный приведенный момент на валу (положительный или отрицательный) АМ = /Ид — — Мс, вызывающий неравномерное движение. Назначение регулятора скорости состоит в сведении к нулю или компенсации влияния этого излишка энергии. Это может быть достигнуто либо за счет изменения движущих сил Мд при регулировании (изменение подачи пара в турбинах, топлива в двигателях, силы тока в электродвигателях), либо за счет изменения сил сопротивления Мс (путем создания добавочных сопротивлений, расходующих излишек энергии). Регуляторы, основанные на первом принципе, используются в нагруженных механизмах (силовых). Они обеспечивают более полное использование подводимой энергии к механизмам, а следовательно, и высокий коэффициент полезного действия. Регуляторы, основанные на втором принципе, используются в ненагруженных механизмах (несиловых), в частности, в приборах. Здесь вопрос полного использования подводимой к механизму энергии теряет свою остроту, так как в большинстве механизмов для возможности преодоления сил сопротивления при их случайном увеличении движущие силы умышленно создаются значительно большими так в лентопротяжных механизмах магнитофонов для обеспечения высокой стабильности вращающего момента мощность двигателя выбирается в три — пять раз больше номинальной расчетной, а в исполнитель- [c.366]

В 1952 г. торговый флот СССР пополнился серией паровых сухогрузных судов типа Коломна , построенных в ГДР по советским проектам. По сравнению с пароходами довоенной постройки силовые установки этих судов имели существенные усовершенствования. Водотрубные котлы были оборудованы системой механизации подачи твердого топлива в топки, коэффициент полезного действия клапанных паровых машин мощностью 2500 и. л. с. с турбиной отработанного пара был несколько выше, чем у машин с золотниковым распределением, расход топлива на все судовые нужды составлял 0,75 кг на 1 и. л. с. в час. [c.295]

Коэффициент полезного действия турбогенератора. Зная изменение давлений пара в промежуточных ступенях турбины и принимая приближенно температуры пара в ступенях неизменными, можно построить рабочий процесс пара в турбине при различных режимах в -диаграмме, определить теплосодержания пара в промежуточных ступенях и значения величин внутреннего относительного к. п. д. отдельных групп ступеней и проточной части турбины в целом. Эту задачу можно решить и обратным путем если известно изменение величины . (по отдельным ступеням или для турбины в целом) с изменением расхода пара или мощности турбогенератора, можно определить теплосодержание пара в промежуточных ступенях и построить рабочий процесс в is-диа-грамме для различных режимов. [c.102]

Коэффициент полезного действия цикла составлял 33% и к. п. д. станции 10% (при конденсационном режиме). По проекту к. п. д. цикла с начальным давлением ртутного пара 10 ата повышается до 55% и к. п. д. станции до 34%, что дает уменьшение удельного расхода топлива в три раза. Внутренний относительный к. п. д. ртутно-паровой турбины мощностью 4 ООО кет был принят в проекте рав- [c.532]

Коэффициент полезного действия турбины ЧВД 84,5% ЧСД 87,9% и ЧНД 86,6%. При мощности турбоагрегата 150 Мвт расход свежего пара равен 427 т]ч расчетный удельный расход тепла 2 010 ккал/квт ч. Турбоагрегат может длительно развивать мощность 160 Мвт. [c.148]

Коэффициент полезного действия турбины при этом ре жиме составляет ЦВД 87,5%, ЦСД 91,5% и ЦНД (без учета выходных потерь 7 ккал/кг)- 88,0%. Коэффициент полезного действия приводной турбины питательного насоса 82,0 /о, расход пара на нее 80 т/ч ее мощность 17,0 Мвт. Расчетный удельный расход тепла на турбо-установку 1 840 ккал/квт ч, соответствующий электрический к.п.д. 46,7%. [c.151]

Часть линии Вилланса между С и D дает зависимость между перегрузочными мощностями и увеличенными расходами пара. Более крутой наклон линии Вилланса D по отношению к кривой ВС объясняется дополнительными потерями в турбине, происходящими от ввода байпасированного пара высокого давления в ступени низкого давления. Проточная часть низкого давления не проектировалась для дополнительного потока пара высокого давления. Поэтому наблюдается, как это и представлено на фиг. 89, заметное падение коэффициента полезного действия и увеличение расхода пара. Удельный расход пара на 1 квт-ч может быть получен из линии Вилланса при различных нагрузках путем деления расхода пара на соответствующую этому расходу мощность. В результате получаем кривую линию удельных расходов пара, как это видно из фиг. 90. [c.165]

Тип турбины Мощность на зажимах генератора, кет Коэффициент полезного действия генератора, % Количество отбираемого пара, т/ч Температура питательной воды, С Удельный расход пара, кг1квт-ч [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...