Расход пара турбинами с отбором пара

Расход пара на турбину с отбором определим, рассматривая переход от чисто конденсационной работы этой турбины к работе с отбором части пара. Принимаем, что параметры рабочего процесса турбины при конденсационном режиме равны параметрам при работе турбины с отбором пара. [c.40]

Расход пара турбинами с отбором пара [c.217]

Для определения расходов пара турбин с отбором пара можно пользоваться дан- ны.ми, приведенными ниже. [c.177]

Турбины с отборами пара проектировались для заданных параметров пара и для экономических его расходов обеими частями турбины. В качестве экономических принимались такие расходы, при которых ожидалась наибольшая годовая выработка энергии каждой частью турбины. Экономические расходы пара ЧВД и ЧНД могли и не соответствовать одному и тому же общему режиму работы турбины. Кроме того, устанавливались максимальные расходы пара ЧВД и ЧНД, а также максимальная мощность турбины на конденсационном режиме. [c.13]

Ориентировочные значения коэффициента холостого расхода для турбин с отбором пара приведены в табл. 6-4. [c.177]

В соответствии с формулой часового расхода пара турбины с отбором (4-106) удельный расход пара на такую турбину равен [c.40]

Для проектирования турбины с отбором пара должны быть заданы, исходя из условий её работы, следующие характеристики а) параметры пара перед частью высокого давления, в отборе и за турбиной б) экономические расходы пара обеими частями турбины, т. е. такие расходы, при которых за год вырабатывается наибольшее количество киловатт-часов и при которых, следовательно, соответствующая часть турбины должна иметь максимальный к. п. д. экономические расходы пара частью высокого и частью низкого давления могут соответствовать различным режимам в) максимальные расходы пара частями высокого и низкого давления г) максимальная мощность, развиваемая турбиной при конденсационном режиме д) способ регулирования (сопловое или дроссельное). [c.155]

Опыт показывает, что турбина, работающая с противодавлением (а следовательно, и часть высокого давления турбины с отбором пара) в пределах изменения мощности от нормальной до 50 /п, имеет характеристику, приближающуюся к прямой линии, в пределах иге от 50% нормальной мощности до 0 (холостой ход) характеристика имеет криволинейное очертание. Область малых нагрузок не представляет большого практического интереса, так как обычно турбина при нагрузках меньше 50< /о работает редко, поэтому удобно рассматривать для турбины с противодавлением условный расход пара при холостом ходе, т. е. такой расход, который имел бы место в том случае, если бы прямолинейная зависимость между расходом пара О и мощностью % была справедлива на протяжении всего участка от нормальной мощности до холостого хода. Если величина расхода пара при условном холостом ходе О1Х известна, то, отложив её на диаграмме режимов и соединив прямой линией точку L с точкой экономического режима М, получают искомую зависимость между О и Л/е, справедливую для мощностей в пределах от 50 до 100% (линия 1 на фиг. 46). [c.155]

Для турбин с отбором пара в качестве расчётного для части высокого давления выбирается расход, соответствующий приблизительно 8и /о номинальной мощности и номинальной величине отбора. Часть низкого давления турбин с отбором пара рассчитывается для 65—80°/о расхода пара при номинальной мощности и конденсационном режиме. [c.181]

Величина характеризует используемое теплопадение внутри турбины с отборами пара и выражает работу, производимую 1 кг свежего пара, поступающего в турбину, с учетом отборов пара из турбины. Очевидно, что структура выражения (70в) и выражения удельного расхода пара на чисто конденсационную турбину без отборов пара [c.64]

Фиг. 3326. График годовой продолжительности расхода пара турбины с отопительным отбором.

Выше было показано, что регулирование в отборе связано с некоторой потерей давления пара (см. 25). В связи с этим турбина с отбором пара будет при отсутствии отпуска пара ие отбора иметь несколько больший при прочих равных условиях удельный расход пара, чем конденсационная турбина той же мощ ности без регулируемого отбора. [c.108]

Особенности ЧСД. При больших объемных расходах отбираемого пара крайне затрудняется конструирование цилиндров с громоздкими патрубками, нарушающими осевую симметрию корпусов и ухудшающими их тепловое состояние. Эти трудности встречаются и при конструировании конденсационных турбин, но размещение патрубков в мощных турбинах с отборами пара становится настолько сложным, что для решения этой задачи может потребоваться даже лишний цилиндр по сравнению с конденсационной турбиной той же мощности. [c.98]

На этой основе УТМЗ [2] выполнил эскизный проект трехцилиндровой турбины ТК-275/300-240 для начальных параметров пара ро = 23,5 МПа и to = 838 К. В этой турбине потоком теплового потребления вырабатывается 125 МВт и конденсационным потоком 150 МВт. Максимальная электрическая мощность на конденсационном режиме — 300 МВт. Из-за особенностей турбин с отборами пара (потери от дросселирования в регулировочных ступенях, повышенные выходные потери и пр.) удельный расход теплоты турбиной типа ТК на номинальном конденсационном режиме приблизительно на 3,5% больше, чем турбиной К-300-240. Время работы турбины при номинальной мощности принималось 1500—3500 ч. Коэффициент теплофикации был принят равным 0,5 во время работы с номинальной тепловой нагрузкой и большим при частичной тепловой нагрузке. [c.109]

Для турбин с отборами пара задача удержания числа оборотов решается сложнее. Момент инерции роторов таких турбоагрегатов почти такой же, как и у конденсационных, а расход пара, размеры клапанов, объемы труб и камер — больше. [c.123]

Для турбин с отборами пара следует определить таким образом давления до камеры отбора. Дальнейшее определение давлений по ступеням проточной части вести по измененным расходам пара расчетного и переменного режимов. [c.86]

Рис. 3.46. Процесс в /г,1-диаграмме для Турбин с отбором пара при различных его расходах в ЧВД

Внутренняя мощность турбины с отборами пара выражается как сумма мощностей отдельных отсеков проточной части, каждый из которых имеет свой расход пара, свой теплоперепад и свой относительный внутренний КПД. [c.51]

В турбинах с отбором пара регулирующие клапаны ЧСД управляют расходом пара в отбор на всех режимах работы (кроме режима работы с противодавлением). [c.152]

При связанном автоматическом регулировании турбины с отбором пара (рис. 4.16) положением золотников 2 и б сервомоторов 3 и 5 ЧВД и ЧНД управляют через систему рычагов регуляторы частоты 4 и давления 7. Если, например, вследствие увеличения нагрузки в сети частота вращения турбоагрегата упадет, то рычаг АСВ будет поворачиваться вокруг неподвижной точки А, и это будет приводить к одновременному открытию клапанов 1 и 8 ЧВД и ЧНД, с тем чтобы вернуть частоту сети к прежнему значению (в пределах статической характеристики) при этом размеры рычагов должны быть выбраны так, чтобы расход пара в отбор, равный разности расходов пара из ЧВД и на входе в ЧНД, не изменился. Таким образом, при изменении частоты вращения сервомоторы ЧВД и ЧНД [c.152]

Рис. 7-29. Процесс в i, s-диаграмме для турбины с отбором пара при различных расходах пара в ч. в. д.

Для турбин с отбором пара величину поправки, на которую надо умножить величину внутренней мощности части высокого давления (ч, в, д,) при заданном расходе пара О и номинальных параметрах, определяют следующим образом [c.179]

Если на ТЭЦ имеются также и конденсационные турбины или турбины с отбором пара, то величина получается меньше. При одной и той же выработке электроэнергии и увеличении отпуска отработавшего тепла доля электроэнергии, вырабатываемой на базе теплового потребления с высоким к. п. д., возрастает, а вместе с ней возрастает и экономия топлива по сравнению с раздельным способом производства электрической и тепловой энергии, и к. п. д. ТЭЦ по выработке электроэнергии увеличивается удельный расход топлива на выработку электроэнергии соответст- [c.421]

При работе в параллель турбин с отборами пара вопрос об оптимальном распределении тепловых и электрических нагрузок усложняется, поскольку расход тепла на турбоагрегат будет зависеть как от электрической, так и от тепловой нагрузки турбины, и общий относительный прирост следует искать в виде полного дифференциала от частных производных расхода тепла по тепловой и электрической нагрузке. [c.92]

Установим зависимость для определения расхода пара турбиной с одним регулируемым отбором пара для тепловых нужд пусть из этого же отбора пар поступает и, в регенеративный подогреватель питательной воды для упрощения будем считать, что этот отбор [c.137]

В качестве примера на диаграмме, показанной па рис. 62, для турбины с двумя регулируемыми отборами построены эти зависимости, причем мощности отдельных частей подсчитаны в долях от номинальной мощности всей турбины, а расход пара — в долях от его расчетного расхода через ЧВД. Если предположить, что отбор пара низкого давления не производится и через ЧНД может быть пропущен весь пар, поступающий в ЧСД, суммарная мощность ЧСД и ЧНД может ае. Зная зависи.мость. мощности ЧВД и суммарной мощности ЧСД и ЧНД от расходов пара через них, можно построить диаграмму режимов турбины с одним (промышленным) отбором, как это, например, сделано в правой части рис. 63. [c.94]

Для расчетов тепловой схемы турбинной установки и для детального расчета проточной части турбины необходима предварительная оценка параметров пара вдоль проточной части проектируемой турбины. С этой целью строят процесс в h, 5-диаграмме на основе оценок относительного внутреннего КПД, полученных по данным фактической эффективности турбин, находящихся в эксплуатации. После построения процесса в h,s-диаграмме легко оцениваются параметры пара в любой точке проточной части турбины и, в частности, в регенеративных отборах пара и на выходе из турбины. По приближенному процессу в h, s-диаграмме проводят расчет тепловой схемы, определяют расход пара на турбину, расходы в регенеративные подогреватели, а также приближенные характеристики тепловой экономичности паротурбинной установки удельный расход теплоты, удельный расход пара и другие, которые уточняются повторно после проведения детального расчета проточной части турбины. [c.144]

В турбине с отбором пара (рис. 7.2) регулированию подвергаются потоки пара, поступающие как в ЧВД, так и в ЧНД, причем давление пара, отводимого к тепловому потребителю, поддерживается постоянным и не зависящим от мощности турбины и расхода пара. [c.203]

Рассмотрим пример построения диаграммы режимов турбины с отбором пара приближенным методом, основанным на использовании линеаризованной зависимости расхода пара на турбину Gq от мошности и расхода пара в отбор G [c.208]

Расходы пара в местах отбора определяем из уравнений балансов тепла подогревателей, для которых принимается, что температура питательной воды й конденсата в каждом подогревателе равна температуре насыщения проходящего через него пара. Например, в первый подогреватель входит вода из второго подогревателя в количестве (/ — i) кг с энтальпией /о, а также пар из отбора турбины в количестве кг с энтальпией выходит же из подогревателя 1 кг питательной воды с энтальпией г п.в. Тогда уравнение теплового баланса первого подогревателя можно записать так [c.307]

Расход пара (кг/с) на турбину с отбором пара находится по формуле [c.133]

Задача 3.61. Турбина с регулируемым производственным отбором пара, работающая при начальных параметрах пара Рй = Ъ,5 МПа, ffl = 435° и давлении пара в конденсаторе р = = 4-10 Па, обеспечивает отбор пара i3 = 5 кг/с при давлении />п=0,2 МПа. Определить расход пара на турбину, если электрическая мощность турбогенератора Д, = 4000 кВт, относительный внутренний кпд части высокого давления (до отбора) >/о, = 0,74, относительный внутренний кпд части низкого давления (после отбора) >/о, = 0,76, механический кпд / = 0,98 и кпд электрического генератора rj = 0,96. [c.137]

Диаграмма, изображенная на фиг. 28, называется диаграммой режимов турбины с отбором пара. Она служит для определения расхода пара на турбину при заданной нагрузке ее и заданном отборе пара или же нахождения 1М0щн0сти, развиваемой турбиной при данном общем расходе пара и данном количестве отбираемого пара. [c.51]

Следуя правильному принципу удвоения мощности и приняв в качестве центральной турбину К-50-90, ЛМЗ выбрал на верхней границе ряда двухпоточную турбину К-100-90. Таким образом полностью решался вопрос об унификации проточных частей низкого давления. В этот ряд также очень хорошо вписывались турбины с отборами пара мощностью 25 МВт, близкие по полному расходу пара к ведущей турбине. Но по расходу пара турбина 100 МВт вштадмдлз шда. Поэтому паро- [c.17]

Этот же метод применяется в современных турбинах с отборами пара. Существенная выгода может быть получена при использовании теплоты пара, поступающего в конденсатор на теплофикационных режимах. При минимальном его расходе для охлаждения ЧНД теплосодержание этого пара значительно повышается за счет вентиляционных потерь главным образом последних ступеней. Кроме того, на этих режимах в конденсаторе холодному источнику передается столь же значительное количество теплоты от лабиринтовых подогревателей и холодильников эжекторов, находящихся в системе рециркуляции конденсата. Эта теплота может быть использована для подогрева сетевой или подпиточ-ной воды. [c.96]

Укрупнение ПТУ. Единичная мощность турбины с отборами пара остается значительно меньшей, чем чисто конденсационных, что вызывает повышенные удельные капиталовложения на строительство ТЭЦ. По этой же причине невыгодно повышать начальные параметры пара. Вместе с тем, при надлежащем повышении мощности применение СКД и введение ПП снижает удельный расход теплоты на конденсационном режиме приблизительно на 12% по сравнению с его величиной для Т-100-130. Недостаточная единичная мощность турбин типов Т и ПТ препятствует и развитию АТЭЦ, оборудованных современными мощными реакторами. [c.109]

Необходимо отметить, что выведенным уравнением Флюгеля следует пользоваться при неизменяемых проточных частях турбины. Следовательно, при количественном регулировании формула Флюгеля применима для переменных режимов, начиная со второй ступени. Этой формулой для турбины с отборами пара следует пользоваться только для группы ступеней между отборами пара. Если принять при переменных режимах отборы пара пропорциональными начальным расходам через проточную часть турбины, то в этом случае можно пользоваться формулой Флюгеля для всего хвоста турбины от второй до последней ее ступени. [c.86]

В то время как для конденсационных турбин удельный расход теплоты является показателем тепловой экономичности и однознашо характеризует совершенсшо оборудования, для турбин с отборами пара на сторону, помимо отборов на регенерацию, такой зависимости не существует. Это объясняется тем, что на режимах с отборами пара на сторону, например для теплофикационных турбин, удельный расход теплоты в значительной степени зависит от соотношения между тепловой и электрической нагрузками, т.е. от режима эксплуатации [14]. [c.16]

Диаграмма режимов турбины с отбором пара показана на фиг. 29, где приведена ЛЛ/-диаграмма турбины АП-6 (спроектированной недавно Невским заводом имени Ленина). Если заданы электронагрузка и расход отдаваемого тепловым потребителям пара, то по СЛ/-диаграмме можно узнать обший расход пара на турбину. Например, при электронагрузке 4000 кет и отборе [c.296]

Для турбин с отборами пара, где расход пара от первых ступеней к последним изменяется, мощг.ости iV и Л определяют как сумму соответствующих мощностей всех [c.341]

Ранее рассматривались общие вопросы снятия статической характеристики для конденсационных и противодавленческих турбин. Статические испытания систем регулирования турбин с регулируемыми отборами имеют свои особенности. Так, опыты при изменении электрической нагрузки от максимальной до минимальной проводятся при постоянных, в том числе при максимальных, расходах пара в регулируемые отборы (в соответствии с диаграммой режимов). В результате получается семейство характеристик М р г). Кроме того, проводятся опыты по изменению расхода пара в отбор при постоянной электрической нагрузке. В опытах на остановленной турбине для турбин с регулируемыми отборами пара, кроме перечисленных выше величин, определяется возможность закрытия регулятором скорости парораспределительных органов ЧВД, ЧСД, ЧНД в случае мгновенного сброса максимально допустимой электрической нагрузки при максимальных расходах пара в регулируемые отборы. На остановленной турбине выявляется также возможность обеспечения системой регулирования всех режимов, которые предусмотрены диаграммой режимов турбины. [c.127]

Пример 7-2. Для условий примеров 6-6 и 6-8 определить расход топлива, если тепловую и электрическую, энергию получать не в комбинированном процессе (на ТЭЦ), а раздельно. Результаты сравнить с тем, что по лучено для комбинированного процесса в примере 7-1 Раздельная установки показана на рис. 3-2 и 3-3 Для вычисления удельного расход пара турбиной на до определить внутреннюю работу 1 кг пара при нали чии регенерации, для чего предварительно определим долю отбора а на регенерацию. Она определится иа уравнения баланса смешивающего подогревателя Ю. В него поступает а кг пара из отбора с энтальпией и (1—а) кг конденсата из конденсатора с энтальпией га- Выходит из подогревателя 1 кг воды с энтальпией [c.161]

МВт (производственное объединение Харьковский турбинный завод им. С. М. Кирова, ХТГЗ). Параметры свежего пара 12,75 МПа и 838 К, частота вращения ротора 50 с" давление промежуточного перегрева пара 2,8 МПа, температура 838 К, конечное давление 0,00343 МПа, температура охлаждающей воды 285, питательной 502 К, расход пара 127 кг/с. Турбина предназначена для непосредственного (без редуктора) привода генератора переменного тока. Установка имеет отборы пара на регенерацию (семь отборов) и теплофикацию. Двухцилиндровая турбина включает ЦВД (рис. 4.12, а) с частями высокого дав. гения (ЧВД) 8 и среднего (ЧСД) 12 давления и двухпоточный ЦНД (рис. 4.12, б). КПД установки составляет 43,7 %, удельная масса турбины (без конденсатора и вспомогательного оборудования) 2,6 кг/кВт. Длина последней рабочей лопатки 780 мм при среднем диаметре 2125 мм. В корпусе ЦВД проточные части ЧВД и ЧСД разделены диафрагмой I О, которая отделяет камеры 9 отбора пара на промежуточный перегрев и впуска пара 11 после промежуточного перегрева. [c.190]

Коэффициент холостого хода уменьшается при увеличении номинальной мощности двигателя и повышении начальных параметров пара. Величина коэффициента холостого расхода в среднем составляет у турбин конденсационных 0,03—0,08, с отбором пара 0,8—0,12, противодав-ленческих 0,12—0,20. [c.367]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...