Расход пара на турбину с регенеративными отборами

Подставляя величину Я, в формулу (70а), получим выражение удельного расхода пара на турбину с регенеративными отборами в виде [c.64]

При наличии регенеративного подогрева питательной воды зависимость D = f W) также может быть принята прямолинейной. Пользуясь выражениями часового и удельного расхода пара на турбину с регенеративными отборами, получим следующие выражения. [c.110]

Расход пара на турбину с регенеративными отборами [c.55]

Второй режим — с включенной системой регенерации и с той же номинальной мощностью турбины, что в первом режиме. Режим с регенерацией обозначается подстрочным индексом рег . Расход пара на турбину с регенеративными отборами в соответствии с формулой проф. Гриневецкого составит [c.43]

Таким образом, расход пара на турбину с регенеративными отборами выражается формулой, аналогичной формуле для турбин без отборов пара с теплопадением [c.74]

При регенеративном подогреве конденсата турбин и конденсата, возвращаемого от тепловых потребителей, уравнения расхода пара на турбину с регулируемыми отборами получают вид [c.140]

Таким образом, работа пара в турбине с регенеративным отбором слагается из работы пара отбора и пара, идущего в конденсатор. Расход тепла горячего источника по выражению (75а) слагается из расхода тепла на пар, проходящий в конденсатор а (г о —1 ) и расхода тепла на пар отбора (t o—). Такое распределение общего расхода тепла на оба потока пара является условным, так как в действительности в котельной соответственно расходуются на каждый из этих потоков количества тепла и аДг о D-Выражение расхода тепла в формуле (75а) соответствует условному случаю раздельного подвода в котельную обоих потоков пара от- [c.66]

Здесь D —расход пара на турбину с учетом регенеративных отборов [c.154]

Расход пара на теплофикационную турбину с регенеративными отборами [c.55]

Станционные теплофикационные установки, предназначенные для снабжения потребителей теплом, но не горячей водой, состоят из пароводяных подогревателей и насосов и работают с замкнутой водяной сетью. Охлажденная в тепловой сети обратная сетевая вода поступает по трубопроводам к сетевым насосам. Последние создают необходимый напор для подачи воды в подогреватели, а затем теплофикационную сеть. Обратная вода из сети поступает к насосам под небольшим давлением. Расход пара теплофикационного отбора (1,2—2,5 ama) значительно выше, чем на регенеративный подогрев воды, и достигает-75% общего расхода пара на турбину. По параметрам пара теплофикационные подогреватели делятся на основные (БО) и пиковые (БП). Основные подогреватели используются в течение всего отопительного сезона, работают при давлении пара 1,2—2,5 ama из регулируемого отбора турбины и подогревают воду до 90—115°. Пиковые подогреватели включаются при сильных морозах, питаются паром более высокого давления из нерегулируемого отбора и предназначены для подогрева воды до температуры 130—150°, а в некоторых случаях и выше — до 180°. Они включаются по водяной стороне последовательно с основными подогревателями. Тепловые сети используются и для горячего водоснабжения, т. е. снабжения потребителя непосредственно горячей водой с температурой 60—65°. Применяются две основные системы горячего водоснабжения замкнутая (закрытая) и открытая. [c.164]

Расчет схемы с регенеративными подогревателями включает определение величин отборов пара на подогреватели, выражаемых обычно в долях расхода пара на турбину. [c.71]

Для расчетов тепловой схемы турбинной установки и для детального расчета проточной части турбины необходима предварительная оценка параметров пара вдоль проточной части проектируемой турбины. С этой целью строят процесс в h, 5-диаграмме на основе оценок относительного внутреннего КПД, полученных по данным фактической эффективности турбин, находящихся в эксплуатации. После построения процесса в h,s-диаграмме легко оцениваются параметры пара в любой точке проточной части турбины и, в частности, в регенеративных отборах пара и на выходе из турбины. По приближенному процессу в h, s-диаграмме проводят расчет тепловой схемы, определяют расход пара на турбину, расходы в регенеративные подогреватели, а также приближенные характеристики тепловой экономичности паротурбинной установки удельный расход теплоты, удельный расход пара и другие, которые уточняются повторно после проведения детального расчета проточной части турбины. [c.144]

Величиной отбора называется то количество отбираемого пара, которое отдаётся турбиной с регулируемым отбором на покрытие внешнего теплового потребления, т. е. сверх расхода пара на регенеративный подогрев питательной воды. Величины отборов, указанные в ГОСТ для турбин с одним отбором пара, являются максимальными при нормальной мощности турбины. Для турбин с двумя отборами пара эти величины могут быть увеличены для одного из отборов за счёт уменьшения другого отбора. [c.166]

Схема а с одноступенчатым испарителем и отдельным конденсатором испарителя близка по экономичности к схеме без испарителей, так как в обоих случаях весь пар первого отбора используется для одинакового подогрева питательной воды в схеме а в регенеративный подогреватель № 1 поступает более горячая питательная вода, предварительно подогретая в конденсаторе испарителя, благодаря чему расход пара на подогреватель № 1 уменьшается приблизительно на величину расхода пара на конденсатор испарителя. Последняя величина примерно равна величине потребления пара испарителем из первого отбора турбины. В результате величина первого отбора, а также остальных отборов пара из турбины и,следовательно, выработка электроэнергии отбираемым паром в сравниваемых схемах почти совпадают. Некоторое ухудшение экономичности обусловлено дополнительными потерями рассеяния тепла и составляет при принятых в расчете параметрах всего около [c.155]

Поскольку расход свежего пара на турбину принят за единицу и значение оп.в также известно, расчет подогревателей регенеративной системы проводят, начиная с верхних отборов (группа ПВД) с дальнейшим переходом к группе ПНД. [c.146]

Для деаэратора составляется материальный и тепловой балансы всей турбоустановки для уточнения добавочных потоков рабочего тела и определения расхода пара на деаэратор и основного конденсата, поступающего от подогревателей низкого давления (ПНД). При составлении тепловых балансов искомыми величинами обычно являются расходы пара в регенеративные отборы для заданного режима работы установки. При ручном счете с помощью логарифмической линейки можно считать достаточной точность до третьего знака. Даже с использованием цифровой ЭВМ точность более 0,4 т/ч, или 0,1 кг/с, не требуется, так как потоки пара на лабиринтные уплотнения, собственные нужды турбинного цеха, утечки внутри станции и т. д. оцениваются предварительно с точностью не выше 0,1 кг/с. Аналогично точность до 0,5 кДж/кг при [c.82]

Рассмотрим в качестве примера данный вариант использования пара применительно к турбине ПТ-60-130. Расход свежего пара на турбину летом при работе ее с закрытыми отборами Т и П (вероятный режим) равен примерно 185 т/ч, а расход питательной воды котла Gn 0= 190 т/ч. Номинальная температура регенеративного подогрева питательной воды = 232° С. Температура конденсации пара давлением 3,5 МПа равна 241,4 С. Таким образом, паром УУ можно нагреть питательную воду до 225— 230° С. Пусть отключены регенеративные отборы только высокого давления — после деаэратора, вода которого имеет температуру 158—160° С. Тогда расход теплоты утилизационного пара на подогрев питательной воды составит [c.121]

Приведенный анализ справедлив, конечно, и при учете отборов пара на регенеративный подогрев питательной воды. Определяется это тем, что расходы пара на регенеративные подогреватели прямо пропорциональны давлениям пара в камерах отборов, т.е. в проточной части. Можно сказать даже больше полученный вывод о перегрузке рабочих лопаток с увеличением расхода пара справедлив для любого отсека проточной части турбины с неизменяющимся вдоль него расходом пара. Поэтому даже при постоянном общем количестве пара, поступающего в турбину, при изменении расхода через отдельные ее отсеки напряжения в рабочих лопатках последних ступеней этих отсеков будут также изменяться. [c.313]

Паровые турбины, устанавливаемые на ТЭЦ, отличаются друг от друга не только мощностью, но и соотношением расходов отборного пара на производство и для теплосети. На ТЭЦ с турбинами, имеющими только теплофикационные отборы, водные балансы основного цикла по количественному соотношению отдельных составляющих менее устойчивы во времени, чем на КЭС, но более устойчивы по сравнению с ТЭЦ, где есть турбины с производственными отборами. В водном балансе основного цикла ТЭЦ только с отопительной нагрузкой турбинный конденсат составляет менее 30, конденсат сетевых подогревателей — 40—70, конденсат регенеративных подогревателей — около 30, добавочная вода—1—2%. По размеру добавка отопительные ТЭЦ очень близки к чисто конденсационным, т. е. к КЭС на станциях таких типов расход добавочной воды в условиях нормальной эксплуатации составляет 1—2 % производительности котлов. [c.10]

В энергоблоке мощностью 300 МВт расход пара на конденсационную турбину типа К-300-240 с параметрами 24 МПа, 545 °С составляет при номинальном режиме 900 т/ч. Через отборы к регенеративным подогревателям поступает 300 т/ч пара, а в конденсатор турбины проходит 600 т/ч. Расход охлаждающей воды через конденсатор составляет около 30 ООО т/ч, размер добавка 20 т/ч. [c.10]

Паровые конденсационные турбины для привода питательных насосов питаются паром с давлением 1,06 МПа (10,8 кгс/см ) и температурой 390°С из камеры, расположенной за четвертой ступенью ЦСД основной турбины, имеют свои регенеративные отборы и конденсационные установки. Расход пара на приводную турбину составляет 80 т/ч, а мощность ее 17,0 МВт. [c.22]

Величиной отбора называют количество пара, которое отдается турбиной с регулируемым отбором пара для внешних потребителей, т. е, сверх расхода пара на регенеративный подогрев питательной воды. Во внеш.нее тепловое потребление включают также расход пара на [c.171]

Конденсат из конденсаторов турбин, проходящий через их регенеративные установки, подогревается до 104° С за счет регенеративных отборов турбин в ПНД и деаэраторах. Расходы пара на подогрев конденсата полностью учитываются при составлении диаграмм режи-78 [c.78]

Как показывают расчеты, при работе турбин К-300-240 и К-500-240 с максимальными расходами свежего пара отключение одного верхнего регенеративного отбора дает увеличение мощности агрегата примерно на 3,57о. При отключении двух верхних регенеративных отборов и дополнительных отборов пара на [c.84]

При отборе пара на подогрев конденсата, с одной стороны, уменьшается расход удельной теплоты 7] на получение пара, но с другой, одновременно и уменьшается удельная работа пара 1 в турбине. Несмотря на противоположный характер этих влияний, отбор всегда повышает л . Это объясняется тем, что при подогреве питательной воды за счет теплоты конденсации отобранного пара устраняется подвод теплоты от внешнего источника на участке 4-4 и таким образом средняя температура подвода теплоты от внешнего источника в регенеративном цикле увеличивается (подвод внешней теплоты осуществляется только на участке 4 -5-6-1). [c.123]

На транспортных судах наибольшее применение нашли тепловые схемы с подогревом питательной воды за счет отборов пара из проточной части турбин (регенеративный цикл). Такой цикл позволяет частично использовать теплоту, которая в противном случае терялась бы в конденсаторе. В результате уменьшаются расходы топлива на образование пара, несмотря на некоторое увеличение расхода пара из-за его отборов. [c.151]

Для турбин 35 ата, 435° С мощностью от 750 кет до 12 000 кзт температура регенеративного подогрева питательной воды стандартом установлена 150° С для турбин 90 ата, 480° С мощностью 12 ООО— 100 ООО /св п —215° С. Указанные значения температуры питательной воды—150 и 215° С должны обеспечиваться при расходе пара турбиной, равном 80%, и расходе питательной воды, равном 85% максимального расхода пара турбиной. В зависимости от мощности установки и начального давления пара осуществляют от одного до пяти, а на станциях с сверхвысокими начальными параметрами пара шесть — семь отборов. [c.132]

Подогрев конденсата принципиально не отличается от подогрева воды для отопления или технологических целей и его можно рассматривать как внутреннее тепловое потребление станции, удовлетворяемое так же, как и внешнее тепловое потребление. Так, если для подогрева конденсата от 29 до 95° С использовать пар из отбора турбины при давлении в 1,2 ата, т. е. из того же отбора, что и для подогрева воды для отопления, то получится тот же самый эффект. За счет тепла части пара, расширяющегося в турбине до места отбора, вырабатывается некоторое количество электрической энергии, после чего все тепло пара из этого отбора будет использовано на подогрев конденсата. Если же взять еще один отбор пара, более высокого (чем 1,2 ата) давления, то можно подогреть конденсатор до более высокой температуры, и опять на паре этого отбора может быть выработана электрическая энергия, расход тепла на которую будет зависеть от перепада тепла до места этого отбора и т. д. Таким образом, при осуществлении регенеративного цикла часть пара, поступившего в турбину, проходит через все ее ступени, т. е. расширяется от начального давления до давления в конденсаторе остальной пар расширяется от начального давления до давления соответствующего отбора. Место отбора и количество пара из отбора расходуемого на подогрев конденсата зависит от температуры, до которой подогревается конденсат (температуры питательной воды) и количества подогреваемого конденсата. Следовательно, основной принцип теплофикации — выработка электроэнергии на тепле, потребляемом внешним потребителем, используется и в регенеративном цикле. [c.160]

На рис. П-6 приведена принципиальная тепловая схема ТЭЦ с турбиной Т-100-130, предназначенной специально для покрытия отопительной нагрузки. Турбина — трехцилиндровая, имеет два отопительных отбора, из которых один регулируемый, и пять регенеративных отборов. Нижний отопительный отбор Т1 осуществлен после ЦСД и пар из него направляется в первый сетевой подогреватель СП1. Поворотные диафрагмы размещены в ЦНД перед 24-й ступенью. Верхний отопительный отбор Т2 осуществлен после 21-й ступени из ЦСД, и пар из него направляется в верхний сетевой подогреватель СП2. Основной конденсат турбины конденсатным насосом подается последовательно через подогреватель эжекторов ПЭ, сальниковый холодильник СХ, сальниковый подогреватель ПС и группу из четырех ПНД в деаэратор. В ПНД осуществляется каскадный слив дренажей от П4 до П1, а затем дренаж сливным насосом подается в линию основного конденсата после П1. Конденсат сетевых подогревателей конденсатными насосами подается в линию основного конденсата из СП1 после П1, из СП2 после П2. Подогреватель ПЗ имеет выносной охладитель дренажа. Дэаэратор 0,6 МПа получает греющий пар из третьего отбора, из которого питается паром также подогреватель высокого давления П5. Кроме того, при сниженном расходе пара на турбину, когда давление пара в третьем отборе окажется недостаточным для питания деаэратора, работающего при постоянном давлении 0,6 МПа, предусмотрен перевод его на питание паром из второго отбора. В деаэратор сливаются дренажи ПВД, а также подводятся протечки пара от штоков регулирующих клапанов. Из деаэратора берется пар на коллектор уплотнений, в котором автоматически поддерживается избыточное давление 0,102 МПа, на эжектор [c.158]

Плотность вакуумной системы имеет очень большое значение для достижения наивысшей тепловой экономичнгсти, возможной при данных начальных параметрах пара и температуре охлаждающей воды. Большое содержание воздуха в отработавшем паре снижает достижимый вакуум. Так, например, в соответствии с характеристикой эжектора в турбоустановке типа ВПТ-25-4 увеличение количества отсасываемого воздуха с 10 до 30 кгкас снижает вакуум на 0,008 am, что увеличивает расход пара турбиной на 1—1,5%. Установка эжектора большей производительности может восстановить вакуум, но увеличит расход пара на эжектор и нагрев в нем конденсата, чем вытеснит некоторое количество регенеративного отбора. [c.127]

Деаэратор и питательный насос делят схему регенеративного подогрева на группы ПВД и ПНД. Группа ПВД обычно состоит из двух или трех подогревателей с каскадным сливом дренажа вплоть до деаэратора. Деаэратор питается паром из того же отбора, что и первый из 1ВД. Такая схема включения деаэратора по пару называется схемой с предвключенным деаэратором. Смысл такого решения состоит в том, что обеспечивается запас по давлению пара для деаэратора без потери тепловой экономичности. Дело в том, что в деаэраторе поддерживается постоянное давление независимо от нагрузки турбины, а давление в отборах меняется пропорционально расходу пара в турбину. Поэтому для работы деаэратора в широком диапазоне нагрузок турбины надо иметь запас по давлению отбора, снижаемому в регулирующем клапане до требуемой величины. При отсутствии подогревателя, питаемого паром из того же отбора, что и деаэратор, запас по давлению означает дросселирование пара отбора и соответствующее снижение тепловой экономичности. [c.87]

Теоретически наивыгоднейшая температура регенеративного подогрева питательной воды отвечает наименьшему удельному расходу топлива на электростанции. Применение регенеративного подогрева связано с дополнительными материальными и энергетическими затратами. Это приводит к необходимости снижения температуры подогрева питательной воды по сравнению с теоретически наивыгоднейшим ее значением до величины, обусловливающей наибольшую экономическую эффективность регенеративного подогрева для электростанции. Для подогрева воды необходима регенеративная подогревательная установка с трубопроводами, арматурой, вспомогательными насосами, автоматическими устройствами и контрольно-измерительной аппаратурой, требующая дополнительных затрат металла и энергии на перекачку воды, дополнительного места и денежных затрат. При применении регенеративного подогрева уменьшается расход топлива, но увеличивается расход свежего пара и питательной воды, возрастают паро производительность котельного агрегата и увеличиваются размеры головной части турбины. Вследствие отборов пропуск пара в конденсатор турбины, а также размеры последних ее ступеней и выхлопа сокращаются. [c.88]

Так как пропуск пара через уплотнения турбины и расход пара на эжекторы выбирают в начале расчета в качестве известных величин, то задача расчета охладителей пара из уплотнений и эжекторов заключается в определении подогрева в них конденсата турбины. При малом пропуске конденсата через эти охладители, например при низкой электрической нагрузке или при большом отборе пара из теплофнкациоипых турбин применяют рециркуляцию основного конденсата через эти охладители и конденсатор турбины. Выбирая температуру подогрева основного конденсата в этих охладителях, в результате расчета определяют необходимую кратность рециркуляции. Пар из уплотнений турбины используют также в отдельных регенеративных подогревателях высокого и низкого давления и в деаэраторах. Очевидно, давление пара из уплотнений в этих случаях должно совпадать с давлением пара из отбора турбины на соответствующие подогреватели. [c.157]

Турбина ЛМЗ мощностью50000кет при 3000 об/.мин с производственным отбором пара (АП-50) показана на фиг. 91. Начальные параметры пара 29 ama, 400° С. Регулируемый отбор пара производится при 6—8 ama (номинальное давление 7 ama). Максимальное количество отбираемого пара 200 т)час. Максимальный расход пара Gi ,a j= = 385 m 4a . Для регенеративного подогрева питательной воды имеется три нерегулируемых отбора подогреватель высокого давления [c.201]

На фиг. 99 показана диаграмма режимов турбины ВТ-25-3, построенная для pa= , iama, to.a =20° С, 117 = 4500 Щчас. Регенеративный подогрев питательной воды предполагается включённым, а испарители выключенными. Диаграмма построена без учёта расхода пара эжекторами. В заштрихованной зоне давление в отборе не регулируется (рд>1,2 ama) минимально возможное давление отбора в этой зоне показано на фиг. 99 особой кривой. Предельная мощность равна 30 мгвт, чему соответствует расход пара частью низкого давления около 100 m 4a . При этом расходе пара давление в камере отбора достигает лишь 2 ama. Общий вес турбины около 130 т. [c.207]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...