Расход пара на теплофикационную турбину

Расход пара на теплофикационную турбину [c.23]

Расход пара на теплофикационную турбину с регенеративными отборами [c.55]

Уо расхода пара на теплофикационные турбины. Паровой баланс на ТЭЦ с внешними потерями [c.87]

Значения различных к. п. д., указанных здесь для действующей ТЭЦ, известны, а для проектируемой должны быть рассчитаны. При этом следует учесть снижение к. п. д. конденсационного потока пара на теплофикационной турбине за счет снижения т)а проточной части высокого давления ввиду колебания расхода пара в зависимости от загрузки отбора при номинальной мощности. Возможно и снижение г этой турбины из-за ухудшения вакуума по сравнению с чисто конденсационной турбиной. [c.15]

При увеличении тепловой нагрузки теплофикационных отборов растет расход пара в турбину и сокращается пропуск пара в ЦНД путем перекрытия окон в регулирующих диафрагмах. При номинальном расходе пара на [c.110]

Теплофикационная паровая турбина ПТ-135-130/15 Уральского ТМЗ имеет регулируемый производственный отбор и два регулируемых теплофикационных отбора. Номинальный расход пара на турбину 760-10 кг/ч при параметрах свежего пара 12,75 МПа, 555 °С. ЦВД турбины унифицирован с турбинами ТМЗ Т-175-130 и Р-100-130/15. Турбина одновальная, двухцилиндровая. Промышленный отбор осуществляется обычно при давлении рп=1,47 МПа, Оба теплофикационных отбора выполнены из средней части ЦНД и разделены промежуточным отсеком. Парораспределение ЦВД и ЦНД сопловое, Регулирование давления отопительных отборов независимое и. осуществляется с помощью поворотных диафрагм. [c.195]

Главным преимушеством ПТУ с теплофикационной турбиной является возможность экономичной выработки электрической и тепловой энергии при любых их соотношениях. Это достигается с помощью устройств, регулирующих расход пара на турбину Gg и расход пара в часть низкого давления (ЧПД) G . [c.31]

При работе турбины в теплофикационном режиме пропорциональность давлений в ступенях и расходе пара на турбину нарушается в тем большей степени, чем ближе ступень расположена к регулируемому отбору пара и чем выше давление в отборе. Это хорошо видно из сравнения рис. 11.2 и 11.3. [c.310]

Требуемая температура сетевой воды на выходе из сетевого подогревателя при имеющемся температурном напоре определяет температуру конденсации (а значит, и давления) греющего пара. Учет гидравлического сопротивления паропроводов, подводящих пар от турбины к подогревателю, однозначно определяет то давление пара в месте отбора в паровой турбине, которое обеспечивает требуемую температуру сетевой воды. При этом расход пара в отбор должен изменяться примерно пропорционально расходу сетевой воды, и, следовательно, расход пара на турбину должен изменяться вместе с изменением расхода отбираемого пара. Учитывая эти обстоятельства, рассмотрим различные условия работы турбины и теплофикационной установки. [c.332]

Пример 11.15. В табл. 11.1 представлены значения максимального расхода пара на турбину Т-110/120-12,7 при работе в теплофикационном режиме и соответствующее этим значениям давление в камере регулирующей ступени (для удобства контроля расхода пара эксплуатационным персоналом). Видно, что для работы на предельно допустимом давлении в отборах требуется сниже- [c.332]

Пример 13.2. Подключение ПСГ-1 к турбине Т-250/ 300-23,5 ТМЗ допускается в диапазоне электрических нагрузок 120—280 МВт, которому соответствует диапазон изменения расхода пара на турбину, показанному на рис. 13.10. В этом диапазоне давление пара в нижнем теплофикационном отборе изменяется от 44 до 100 кПа, а температура конденсации этого пара от 28 до 100 °С, а с учетом температурного напора примерно от 23 до 95 °С. Температура сетевой воды на входе в ПСГ-1 должна быть не менее 30 °С, для того чтобы при подаче горячего пара в ПСГ-1 диапазон нагрева его трубок при последующем [c.396]

Станционные теплофикационные установки, предназначенные для снабжения потребителей теплом, но не горячей водой, состоят из пароводяных подогревателей и насосов и работают с замкнутой водяной сетью. Охлажденная в тепловой сети обратная сетевая вода поступает по трубопроводам к сетевым насосам. Последние создают необходимый напор для подачи воды в подогреватели, а затем теплофикационную сеть. Обратная вода из сети поступает к насосам под небольшим давлением. Расход пара теплофикационного отбора (1,2—2,5 ama) значительно выше, чем на регенеративный подогрев воды, и достигает-75% общего расхода пара на турбину. По параметрам пара теплофикационные подогреватели делятся на основные (БО) и пиковые (БП). Основные подогреватели используются в течение всего отопительного сезона, работают при давлении пара 1,2—2,5 ama из регулируемого отбора турбины и подогревают воду до 90—115°. Пиковые подогреватели включаются при сильных морозах, питаются паром более высокого давления из нерегулируемого отбора и предназначены для подогрева воды до температуры 130—150°, а в некоторых случаях и выше — до 180°. Они включаются по водяной стороне последовательно с основными подогревателями. Тепловые сети используются и для горячего водоснабжения, т. е. снабжения потребителя непосредственно горячей водой с температурой 60—65°. Применяются две основные системы горячего водоснабжения замкнутая (закрытая) и открытая. [c.164]

К теплофикационным электростанциям, работающим с противодавлением, относя]тся также станции с ухудшенным вакуумом (фиг. 6-2, ), в которых в конденсатор подается уменьшенное количество охлаждающей воды, вследствие чего она нагревается до более высокой температуры. Нагретая вода направляется к потребителям, отдает им тепло и возвращается в конденсатор, где снова нагревается, после чего опять направляется к потребителям. Удельный расход пара на выработку электроэнергии при этО М увеличивается, однако полный расход пара оказывается значительно меньшим, чем при отпуске тепла непосредственно из котельной установки и выработке того же количества энергии конденсационной турбиной с нормальным вакуумом. [c.366]

Такое понимание не отражает должным образом комплексного процесса теплоэлектроцентрали и теплофикационной турбоустановки. Очевидно, величины для теплоэлектроцентрали и т)э для теплофикационной турбоустановки меньше, чем для конденсационной электростанции с такой же электрической мощностью и с такими же параметрами пара и воды. Это следует, в частности, из того, что расход пара на турбину с отбором пара О выше, чем без отборов Ок.э. т. е. [c.40]

Важной характеристикой теплофикационного турбоагрегата с отбором пара является пропуск пара в конденсатор —D—D . Связь расхода пара на турбину и пропуска пара в конденсатор с электрической мощностью турбоагрегата W выражается уравнением [c.138]

В нижней части диаграммы дана зависимость конденсационного потока пара Ок от дополнительной конденсационной электрической мощности при различной величине теплофикационной электрической мощности. Точка пересечения наклонной линии, параллельной линиям, нанесенным в нижней части диаграммы, с ординатой, соответствующей заданной полной электрической мощности, определяет величину конденсационной составляющей Dk расхода пара на турбину D. Величина D находится как сумма полученных значений От и Dk, т. е, D = D- +D f . [c.142]

При работе по электрическому графику с нагрузкой 50 Мет, тепловой нагрузке турбоустановки 40 Гкал/ч и подогреве сетевой воды примерно до 105° С теплофикационный расход пара составляет около 102 т/ч, теплофикационная мощность 19,5 Мет, конденсационный расход пара 98 т/ч, общий расход пара на турбину 200 т/ч. [c.142]

Максимальный пропуск пара через ЧВД, ЧСД и ЧНД турбины равен 300, 190 и 135 т/ч. Расход пара на турбину при максимальном производственном отборе 160 т/ч и выключенных теплофикационных отборах равен [c.154]

А кон —чисто конденсационный расход пара на все установленные на ТЭЦ теплофикационные турбины с конденсаторами, принимаемый из подсчета годовых расходов [см. формулу (3-47)], т/го( [c.101]

Зависимость электрической мощности турбины Рд от расхода пара, тепловой нагрузки и температуры сетевой воды может быть изображена графически на диаграмме режимов, которая строится по методу разделения расхода пара на два потока теплофикационный 0 и конденсационный Ок. [c.98]

Современные теплофикационные турбины мощностью 50 МВт и выше имеют два отопительных регулируемых отбора пара для ступенчатого подогрева сетевой воды, осуществляемого в нескольких последовательно расположенных подогревателях. Необходимое давление отбираемого пара определяется температурой воды на выходе из каждой ступени подогрева. Для подогрева сетевой водь] используют 70— 80 % расхода пара на турбину, а разность температур подогрева сетевой воды составляет 40—50 °С. [c.205]

Для энергетических цехов норма расхода топлива на выработку тепловой энергии при использовании ВЭР основного производства либо остается без изменения (для случая промышленной котельной), или несколько возрастает (для ТЭЦ) за счет вытеснения промышленных отборов теплофикационных турбин утилизационным паром. [c.240]

Расход пара на теплофикационную турбину целесообразно определять путем сравнения с расходом пара на конденсационггута турбину с такими же параметрами пара [c.23]

Показател5ши экономичности теплофикационной паровой турбины являются по [8] удельный расход пара на теплофикационном режиме и удельный расход теплоты на конденсационнс режиме (табл. 1.4). Кроме того, применяются удельный расход теплоты на выработку электроэнергии и удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении [14]. [c.16]

На теплофикационных электростанциях, помимо вну-тристанционных потерь, имеются внешние потери пара и конденсата на отопительные и производственные цели. В последнем случае эти потери могут достигать40—60% от общего расхода пара. На теплофикационных электростанциях движение воды и пара осуществляется по двум замкнутым контурам (рис. 0-3,6) один — через конденсатор турбины (см. выше), а второй — через производственные агрегаты, использующие тепло отборного пара турбиньи. [c.19]

Редукционно-охладительные установки применяются на электростанциях для снижения параметров свежего пара до величин, соответствующих требованиям теплового потребления. Основное назначение редукционно-охладительных установок заключается в обеспечении отпуска пара для тепловых потребителей при остановке теплофикационной турбины, т. е. в. обеспечении теплового резерва теплофикационных турбин. Чис.ло таких резервных редукционно-охладительных установок выбирается по одной на теплофикационную турбину каждого типа данной установки производительность р взервной редукционно-охладительной установки равнг номинальному расходу пара, отпускаемого соответствующей турбиной для внешнего потребления. [c.254]

Целесообразна установка на данной ТЭЦ одинаковых паровых котлов. Отсюда следует, что на ТЭЦ с секционной или блочной схемой расход пара на различные теплофикационные турбины должен быть одинаковый. Таким образом, теплофикационные турбины данных параметров пара нужно унифицировать по расходу пара из них. Такой принцип унифика- [c.180]

Рис. 11.3. Изменение давления в камере VI отбора турбины Т-100/120-12,8-3 взавнеимоетн от расхода пара на турбину при различных давлениях в нижнем теплофикационном отборе (одноступенчатый нагрев сетевой воды)

Если, например, на турбине Т-250/300-23,5 ТМЗ с максимальным расходом пара на турбину 980 т/ч произойдет отключение группы ПВД, то инструкция по эксплуатации требует от персонала снижения расхода пара до 795 тМ. Практически это осуществляется снижением давления в камере регулирующей ступени с 19,1 МПа (режим максимального пропуска пара) до 15,9 МПа, т.е. примерно на 17 %. Если этого не сделать, то при работе в конденсационном режиме перегрузится последняя ступень, при работе по тепловому графику с одним ПСГ-1 — последняя ступень ЦСД-2, при работе по тепловому графику с двумя ПСГ — предотборная ступень перед камерой верхнего теплофикационного отбора. [c.313]

Определить часовой расход пара на турбину Т-100-130 если известны следующие величины отбор пара из теплофикационного отбора >отб = 310 т/ч, ротб = 1,2 кгс/см . Расход пара на регенеративный подогрев питательной воды принять равным 20% расхода пара на турбину при номинальной электрической нагрузке и номинальной величине теплофикационного отбора T]oi = 0,87 т1м Пг== = 0,95, [c.207]

Максимальный расход пара на турбину составляет 480 т/ч. Оба сетевых подогревателя обеспечивают теплофикационную нагрузку в 310 т/ч пара. При включении в схему встроенного пучка конденсатора теплофикационная нагрузка может быть увеличена до 340 т/ч. Температура питательной воды при номинальной нагрузке составляет 230Х. [c.26]

В левом верхнем квадранте дана связь между тепловой нагрузкой Qt и расходом пара на турбину Dx при теплофикационном режиме с различной температурой подогрева сетевой воды (пунктирные линии на рис. 11-7). В правом верхнем квадранте диаграммы дана связь между расходом пара D-r и электрической мощностью турбоагрегата Гэ- При работе турбоустанов-кн по электрическому графику, т. е. с электрической мощностью, превышающей выработку ее в теплофикационном режиме, расход пара на турбину возрастает на величину дополнительного конденсационного потока Dk [c.142]

В нижнем квадранте по (7.16) строится линия ОК, связывающая нижний отопительный отбор с дополнительной мощностью АЛ . , и наносится сетка параллельных ей прямых. Кроме того, здесь же наносятся ограничительные линии = onst для теплофикационного отбора. Они изображают максимально возможный расход производственного отбора Gj, акс который определяется из общего парового баланса турбины при условии, чтобы расход пара на выходе из ЧСД не превышал расход теплофикационного отбора на значение, требуемое для охлаждения ступеней ЧНД [c.211]

Все возрастающее внедрение энергетических блоков большой мощности и крупных теплофикационных турбин, их ловышеиные и сверхвысокие параметры пара, модернизация морально устаревшего и демонтаж физически изношенного оборудования— все эти факторы обусловливают повышение тепловой экономичности производства электроэнергии и тепла, что видно из следующих данных (по ТЭС общего пользования) по расходу услоаного топлива на 1 кВт-ч электроэнергии, отпущенной с шин электростанций, и на 1 ГДж отпущенной тепловой энергии [c.112]

Потребителями пара могут быть различные аппараты, но наиболее выгодно и целесообразно использовать его для покрытия постоянных и равномерных по времени расходов на водоподготовку, горячее водоснабжение цехов и коммунальных предприятий, на сушильные установки, выпарные аппараты, а при выработке пара энергетических параметров на паровые турбины. Весьма перспективно соединение испарительного охлаждения печей с установкой за ними котлов-утилизаторов для использования тепла продуктов сгорания, покидающих печь при тем1пе(ратуре выше 200—400° С. В отдельных случаях и гари более низких температурах оказывается целесообразной установка теплоиспользующих элементов (например, теплофикационных). Схема, приведенная на рис. 5-18,г, показывает возможное принципиальное решение такого комплекса теплоиспользования. [c.249]

С повышением расчетной температуры" отбора турбины увеличиваются тепловая нагрузка (охват тепловых потребителей, обслуживаемых энергетической установкой) на единицу мощности турбогенератора и расход дросселируемого пара на пиковый бойлер. При заданных величинах тепловой и электрической нагрузки ТЭЦ повышение расчетной температуры" приводит к уменьшению числа теплофикационных и, следовательно, к увеличению числа конденсационных турбогенераторов, что может понизить тепловую экономичность станции или системы. [c.179]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...