Поверхностное натяжение температурный коэффициент

Оо — поверхностное натяжение при температуре Т о температурный коэффициент а 0,1 мДж/(м -К) в достаточно широком интервале температур. При критической температуре а=0. [c.330]

Значения коэффициента поверхностного натяжения а и его температурной производной найдем из таблиц свойств воды. Теплота образования единицы по-, da [c.81]

Температурный коэффициент поверхностного натяжения [c.277]

Температурные коэффициенты поверхностного натяжения [c.66]

Анализ имеющихся опытных данных показал, что уравнение (3-26) с достаточной точностью описывает температурную зависимость поверхностного натяжения органических теплоносителей, а поэтому может быть рекомендовано для интерполяционных вычислений. Значения постоянных коэффициентов уравнения (3-26) для ряда исследованных теплоносителей приведены в работах [Л. 28, 138]. [c.137]

О - коэффициент поверхностного натяжения, Н/м в - температурный коэффициент расширения, 1/град Л - коэффициент теплопроводности, Вт/ (м -град) g - ускорение силы тяжести, м/с а - коэффициент теплоотдачи, Вт/ (м град) ip - длина релаксации, м [c.5]

Наиболее важными характеристиками при выборе постоянного связующего являются температурная зависимость вязкости, поверхностное натяжение, химическая активность и коэффициент теплового расширения. [c.471]

S — температурный коэффициент поверхностного натяжения. Скорость конденсации аи = - д= Ы. При [c.279]

Температурная зависимость поверхностного натяжения во всем исследованном диапазоне температур с точностью опыта списывается уравнением (0.53) с коэффициентами, принятыми по данным [2.64] (То-10 =62,07 л= 1,252. [c.64]

К сплавам системы Sn—Те проявляется особый интерес в довольно обширном исследовании по разбавленным сплавам, на основе олова и висмута [456, 499, 500]. Эти сплавы имеют первоначально положительные температурные коэффициенты поверхностного натяжения, которые становятся отрицательными (как у кадмия, висмута, ртути и, возможно, меди) при более высокой температуре. Как и в чистых металлах, это явление, воз- можно, вызываемое загрязнениями используемых материалов, остается необъясненным. Исследовались также разбавленные растворы примесей" в железе [511—516]. [c.153]

Рис.2.10. Зависимость поверхностного натяжения (кривые 1—1) и температурного коэффициента поверхностного натяжения (кривая 4) от молекулярной массы для различных классов кремнийорганических жидкостей

Это близко к зависимости Тэйлора [5]. При более низких температурах наблюдается резкое уменьшение поверхностного натяжения, что, по-видимому, связано с влиянием примесей. Аналогичные случаи уже встречались ранее при исследовании, например, поверхностного натяжения меди [9]. Анализируя полученные экспериментальные данные, можно придти к выводу, что основные отклонения наблюдаются при низких температурах. Температурные коэффициенты в исследованиях разных авторов настолько близки, что, очевидно, можно проводить испытания поверхностного натяжения металлов, точнее температурной зависимости, в не слишком стерильных условиях при высоких температурах. [c.118]

Характерными свойствами фторорганических жидкостей являются малая вязкость, низкое поверхностное натяжение (что благоприятствует пропитке пористой изоляции), высокий температурный коэффициент объемного расширения (значительно больший, чем у других электроизоляционных жидкостей), сравнительно легкая летучесть. [c.136]

Учитывая, что температурный коэффициент поверхностного натяжения определяется соотношением [c.284]

Принимая в формуле (4.4) в качестве обобщенных сил Ai поверхностное натяжение ст, э. д. с. гальванического элемента и т. д., получаем, что все эти величины при Г->0 К перестают зависеть от температуры и, следовательно, температурный коэффициент поверхностного натяжения dajdT, температурный коэффициент э. д. с. dS jdT и т. д. должны обращаться в нуль при приближении температуры к ОК. Аналогично, при = Р и т. д. из формулы (4.5) устанавливаем, что температурный коэффициент намагниченности Ш1дТ)ц и температурный коэффициент поляризованности дР/дТ) обращаются в нуль при Г->0 К. [c.94]

Характерными свойствами фторорганических жидкостей явл5потся малая вязкость, низкое поверхностное натяжение (что благоприятствует пропитке пористой изоляции), высокий температурный коэффициент объемного расширения (значительно больший, чем у других электроизоляционных жидкостей), сравнительно высокая летучесть. Последнее обстоятельство требует герметизации аппаратов, заливаемых фторорганическими жидкостями. Фторорганические жидкости способны обеспечивать значительно более интенсивный отвод теплоты потерь от охлаждаемых ими обмоток и магнитопроводов, чем нефтяные масла или кремнийорганические жидкости. Существуют специальные конструкции малогабаритных электротехнических устройств с заливкой фторорганическими жидкостями, в которых для улучшения отвода теплоты используется испарение жидкости с последующей конденсацией ее в охладителе и возвратом в устройство кипящая изоляция) при этом теплота испарения отнимает от охлаждаемых обмоток, а наличие в пространстве над жидкостью фторорганических паров, в особенности под повышенным давлением, значительно увеличивает электрическую прочность газовой среды в аппарате. [c.131]

Наиболее эффективным и надежным способом интенсификации теплообмена при кипении является применение пористых металлических покрытий. При этом пористая структура образуется либо в результате покрытия поверхности трубы тонкими металлическими сетками, либо нанесением на нее металлического порошка определенной зернистости. При этом образуется пористый слой с разветвленной системой сообщающихся между собой капиллярных каналов, через которые происходят эвакуация пара и подпитка пористой структуры жидкостью, подтекающей сюда под действием сил поверхностного натяжения. Кипение происходит как внутри пористого покрытия, так и на его поверхности. Высокая ннтен-сивность теплообмена свидетельствует о том, что пористая структура создает весьма благоприятные условия для зарождения и роста паровых пузырей. Например, авторы работы [137] указывают, что при кипении н-бутана (р= 1,27-10 Па) на гладкой трубе образование паровых пузырей по всей ее поверхности наблюдалось только при = 35 кВт/м2, а дд трубе с пористым покрытием вся поверхность трубы была занята паровыми пузырями уже при 7=1,5 кВт/м . Эти и многие другие опыты показали, что устойчивое развитое кипение на поверхностях с пористыми покрытиями устанавливается при весьма незначительных температурных напорах (перегревах жидкости). Основной причиной этого является то, что в данном случае поверхности раздела фаз возникают внутри пористого слоя [54, 130, 146]. При выбросе паровой фазы из пористой структуры в последней всегда остаются паровые включения, в которые испаряется тонкая пленка жидкости, обволакивающая стенки капиллярных каналов [54, 130]. В соответствии с моделью автора [14G] испарение микропленки происходит по всей поверхности капиллярного канала, высота которого равна толщине пористого покрытия. Таким образом, элементы пористой структуры сами являются центрами зарождения паровой фазы. Так как диаметр капиллярных каналов (10- —10 м) больше критического диаметра обычного центра парообразования, то испарение пленки в паровые включения или с поверхности капилляра требует значительно меньшего перегрева жидкости. Не менее важное значение имеет и то, что в пористой структуре перегрев поступающей в капилляры жидкости происходит в условиях весьма высокой интенсивности теплообмена. Действительно, при таких малых диаметрах капилляров движение жидкости в них всегда ламинарное. В этом случае значение коэффициента теплоотдачи определяется из условия (ас ) Д = 3,65. При диаметре капилляров 10- —10 м значение а получается равным 5-103—5-Ю Вт/(м2-К). В условиях сильно развитой поверхности пористого слоя только за счет подогрева жидкости можно отводить от стенки весьма большие тепловые потоки. Снижение необходимого перегрева, а также интенсивный подогрев жидкости существенно уменьшают время молчания центров парообразования, что также способствует интенсификации теплообмена на трубах с пористыми структурами. [c.219]

С помощью калориметра специальной конструкции определена средняя температура частиц покрытия из двуокиси циркония в момент их встречи с подложкой при нанесении покрытия стержневым методом. При расстоянии между соплом пистолета и покрываемой поверхностью в 50 мм 60.2% всех частиц попадает на покрываемую поверхность, нагретую до температуры плавления. Экспериментально установлено, что при охлаждении, после завершения процесса нанесения, существенного температурного перепада между покрытием и соприкасающимся с ним металлом не наблюдается. Предполагается, что процесс удара частицы о поверхность состоит из двух основных фаз. Степень проявления первой фазы — хрупкого разрушения капель — определяется отношением значений коэффициента вязкости капель диспергированного материала в момент их попадания на обрабатываемую поверхность к скорости их полета. Сразу же вслед за первой фазой проявляется вторая, когда осколки разрушенной капли под действием сил поверхностного натяжения приобретают округлую форму и в значительной мере смачивают поверхность. Библ. — 4 назв., рис. — 5. [c.346]

Температурную зависимость U j (Г) можно смоделировать по аналогии с температурной зависимостью поверхностного натяжения о, используя для этого средний по металлам i и / температурный коэффициент д<з1дТ и значение энергии взаимодействия при нулевой температуре С/Ч . [c.37]

Цель данной работы >—полное исследование поверхностных и контактных свойств жидких и твердых фаз этих систем измерены поверхностное натяжение и плотность жидких сплавов во всей области концентрации и температурном интервале 360— 1600° С определены краевые углы смачиваемости твердых фаз золота и германия, золота и кремния соответственно для систем Аи — Si и Аи — Ge равновесными жидкими сплавами для двухфазных полей диаграмм состояния при температурах от эвтектических до температур плавления компонентов рассчитаны работа адгезии, адгезионное натяжение, коэффициент растекания, а также межфазное натяжение изучена микро и макроструктура сплавов, в частности эртектического состава. [c.4]

Анализ опытных данных показывает, что температурная зависимость поверхностнаго натяжения исследованных органических теплоносителей подчиняется уравнению (3-24). Постоянные с для различных веществ, вычисленные по опытным данным [Л. 98, 132], приведены в табл. 3-37—3-39, Из этих таблиц видно, что значение с изменяется в пределах 3—7% в исследованном интервале температур. Результаты исследований МЭИ [Л. И] показывают, что улучщенные терфенильные смеси также подчиняются зависимости (3-24). На рис. 3-24 показаны отклонения опытных значений поверхностного натяжения от рассчитанных по уравнению Бачинского. Как видно для большинства опытных точек, отклонение не превышает 1%, а максимальное составляет 2,3%. Сглаженные значения коэффициента поверхностного натяжения рассчитывались по интерполяционному уравнению о — = 31,315 рз.8 полученному на основании обработки [c.135]

Расчеты, произведенные для воды, ртути, аммиака, фреонов и углекислоты, показали, что в диапазоне давлений Р /Рк -С 0.6 и вплоть до капель радиуса порядка сотых долей мкм обе вычитаемые из единицы величины в выражении для 8 (As) весьма малы. Таким образом, в пределах этой области при фиксированном размере капель поправка к разности энтропий на пограничных кривых S (As) (лэ avJT (пропорциональна отношению капиллярной постоянной к абсолютной температуре). Поскольку с повышением давления растет температура и одновременно уменьшается капиллярная постоянная av [Л. 25], то и поправка 8 (As) на криволинейность поверхности раздела с ростом давления убывает. По мере приближения к критическому состоянию (Рн/Рк > 0.6) усиливается влияние vjv" изменяется и характер температурной зависимости коэффициента поверхностного натяжения, устремляюще- гося в критической точке к нулю. Вид функции а = а (Т) вблизи критического состояния неизвестен. Если считать, что в окрестности критической точки коэффициент поверхностного натяжения пропорционален T — Tf [Л. 27], то в этой области производная daldT и с по- [c.45]

Выбор схемы выпарной установки и конструкции аппарата для сгущения растворов определяется главным образом свойствами этих растворов плотностью, вязкостью, температурой кипения, термической стойкостью (термолабнльностьго), поверхностным натяжением, коэффициентом растворимости, физико-химической температурной депрессией, склонностью к вспениванию и кристаллизации [19]. Химическая активность раствора определяет выбор материала, из которого должны изготовляться детали и узлы аппарата. [c.137]

Вязкость при 25 с сст Вязкостно-температурный коэффициент Температура, С Плотность при 2о С г/сж Коэффициент расширения см /(см -град) Поверхностное натяжение при 25 С дин/см Коэффициент теплопронодностл при 25 С калием сек град) Удельная теплоемкость ккал1 кг-град) при температуре, °С [c.269]

Положительный температурный коэффициент поверхностного натяжения обусловлен тем, что с ростом температуры лроис-ходит разукрупнение кремнекислородных комплексов в поверхностных слоях. [c.90]

Поверхностное натяжение, дн/см Температурный коэффициент электросопротивления при 20°. грай 1. Механические свойства при растяжении Предел текучести, кг1мм" в прокатанном состоянии в отожжеииом состоянии Предел прочности при растяжении, кг/мм [c.930]

Величина поверхностного натяжения ieiuia по А. А. Аппену, как правило, уменьшается с повышением температуры (отрицательный температурный коэффициент). Исключение составляют свинцово-силикатные расплавы, у которых поверхностное натяжение возрастает с повышением температуры (положительный температурный коэффициент). [c.14]

А. А. Аппен установил, что влияние кремнезема на поверхностное натяжение различно и зависит от состава силикатного расплава в присутствии натрия кремнезем понижает, а в свинцово-силикатных расплавах повышает поверхностное натяжение, которое в последнем случае еще более увеличивается с температурой (положительный температурный коэффициент). Для прочих силикатных расплавов поверхностное натяжение (см. выше) с повышением температуры понижается (отрицательный температурный коэффициент). [c.17]

Свойства битумов плотность 0,8...1,3 кг/м теплопроводность 0,5...0,6 ВтДм К) теплоемкость 1,8...1,97 кДж/(кг-К) температурный коэффициент линейного расширения при 25°С (5...8) K устойчивость при нагревании, Гр д= 50...95°С поверхностное натяжение [c.262]

При кипении на неизотермической стенке возможно одновременное устойчивое сосуществование пузырькового, переходного и пленочного режимов кипения, что приводит к большим продольным и поперечным градиентам температуры в стенке. В этих условиях существующие способы заделки термопар в твердую металлическую стенку не позволяют измерить температурное поле с точностью, необходимой для расчета местных значений тепловых потоков и коэффициентов теплоотдачи. Определение температурного поля неизотермической стенки вблизи поверхности теплообмена, а по нему местных тепловых потоков, включая их критические значения, с высокой точностью было выполнено в [33] путем использования трехслойной модели неизотермической стенки. Измерение температурного поля проводится с помощью микротермопары, которая перемещается в слое жидкого галлия, удерживаемого силами поверхностного натяжения между металлической пластиной, к которой снизу подводится тепловой поток, и тонкой фольгой, на которой снаружи кипит жидкость. Чтобы устранить искажения температурного поля, обусловленные различием теплофизических свойств отдельных слоев стенки, материалы фольги и пластины выбираются так, чтобы их теплопроводности были равны теплопроводности галлия. [c.397]

На жидкотекучесть оказывают влияние свойства формы и расплава. С ростом коэффициента теплопроводности, содержания влаги и теплоемкости смеси жидкотекучесть сплава падает, так же как и при росте коэффициента теплопроводности сплава, поверхностного натяжения на границе расплав — воздух и ширины температурного интервала кристаллизации сплава. Несмотря на обилие факторов, влияющих на жидкотекучесть, в реальных условиях производства манипулировать ими сложно, так как в цехе существует сложившийся технологический процесс получения отливки, а ее материал задан конструктором. Основным фактором, с помощью которого удается регулировать жидкотекучесть, ятястся.температура перегрева расплава. С ростом перегрева резко повышается жидкотекучесть. Поэтому тонкостенные [c.235]

Для определения оптимальной концентрации модификатора используют методы измерения поверхностного натяжения на границе жидкость — пар. С этой же целью изучают влияние модификаторов на коэффициент кинематической вязкости и на степень переохлаждения жидкой стали. По температурной зависимости кинематической вязкости и величине переохлаждения можно косвенно оценить взаимодействие инородных и основных атомов и степень активации и дезактивации нерастворимых примесей в расплаве. Последний вопрос слабо освещен в литературе, несмотря на его существенную роль при модифицировании слитка. Определяя температуру дезактивации примесей, можно установить склонность к зародышеобразова-нию в стали, подлежащей модифицированию, и активность затравки. [c.7]

Введение в состав кремнийорганических жидкостей фенильных радикалов приводит к возрастанию в них межмолекулярных взаимодействий и к тем большему, чем выше содержание в них фенильных радикалов. В результате олигометилфенилсилоксановые жидкости по сравнению с кремнийорганическими жидкостями, содержащими в обрамлении силоксановых цепей только алкильные заместители, характеризуются повышенной плотностью, пониженными температурным коэффициентом плотности, коэффициентом объемного расширения и коэффициентом изотермической сжимаемости, более сильной зависимостью вязкости от температуры и более слабой зависимостью вязкости от давления [36]. Олигометилфенилсилоксановые жидкости имеют более высокие коэффициенты поверхностного натяжения, в силу чего тенденция к смачиванию и растеканию [c.23]

Для фтороргаиических жидкостей характерны малая вязкость, низкое поверхностнее натяжение (что способствует пропитке гюри-стой изоляции), высокий температурный коэффициент объема и легкая летучесть. Последнее требует герметизации аппаратов, заливаемых фтороргаиическими жидкостями. [c.172]

Условия на нижней (твердой) границе и условие замкнутости сохраняются. На верхней (свободной) границе задано линейное распределение температуры (30.1) и потому Го(/г) = 0. Hpi записи условия для скорости учтем наличие на поверхности касательной термокапиллярной силы Марангони, обусловленной температурной зависимостью коэффициента Поверхностного натяжения а(Г). У большинства жидкостей с ростом температуры а уменьшается тангенциальная поверхностная сила направлена сторону убьшания температуры. Баланс вязкой и термо капиллярной [c.207]

Не менее разнообразны и наполнители — ацетон, вода, ртуть, индий, цезий, калий, цатрий, литий, свинец, серебро, висмут и разнообразные неорганические соли. Какие выбрать материалы Ответ прежде всего зависит от заданных выходных параметров тепловой трубы и от температурного диапазона, в котором она будет эксплуатироваться. При рассмотрении принципа работы тепловых труб уже отмечалось, как зависят их характеристики от физических свойств выбранных конструкционных материалов и наполнителей. В частности, цри выборе наполнителя целесообразно взять материал с высокой теплотой парообразования и теплопроводностью, с низким значением коэффициента вязкости в жидком и парообразном состоянии, с большим поверхностным натяжением, с хорошей смачиваемостью материала, из которого изготовлена капиллярная структура, и, наконец, с подходящей температурой плавления Л. 16]. [c.70]

Еще студентом Московского университета II. А. Ребиндер начал вести научную работу в ошхасти поверхностных явлений. Его дипломная работа К термодинамике и физико-химии поверхностных явлений (1923) была посвящена экспериментальному исследованию зависимости поверхностного натяжения водных растворов поверхностно-активных веществ от температуры. В этой температурной зависимости П. А. были обнаружены аномалии (но сравнению с обычным для чистых жидкостей почти линейным падением поверхностного натяжения при повышении температуры), вызванные преобладающим влиянием адсорбции, понижающей поверхностное натяжение в соответствии с термодинамическим уравнением Гиббса, и выражающиеся в повышении поверхностного натяжения растворов с возрастанием температуры. Вместе с тем он показа. , что коэффициент правила Дюкло— [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...