Резка — Определение дуговая

Особенности источника нагрева. Угольная электрическая дуга, используемая при воздушно-дуговой резке, имеет определенный интервал устойчивого горения [29]. Величина минимально возможного тока, соответствующего пределу устойчивости горения дуги, зависит от диаметра применяемого электрода и скорости резки (рис. 54) [c.87]

Проведенные исследования показали, что структуры и протяженности зон измененного металла при рациональных сочетаниях режимов могут быть наиболее благоприятными. В этом отношении плазменно-дуговая резка имеет определенные преиму- [c.102]

Продолжительность процесса охлаждения отливок может колебаться от минут до суток в зависимости от их массы, состава сплава и свойств формовочных материалов. По достижении определенной для каждого сплава температуры литейную форму разрушают, извлекая из нее отливку. Стержни из крупных отливок удаляют сильной струей воды (под давлением до 10 МПа). Обрубка (удаление литников, прибылей и дефектов) осуществляется с помощью дисковых и ленточных пил, пневматических зубил, а также электро-дуговой или газовой резкой и другими методами. [c.324]

В заключение следует отметить, что систему приспособление — инструмент — деталь (СПИД) в применении к плазменной резке можно представить следующим образом. Приспособление — это резак в целом, генерирующий обжатую плазменную дугу. Его элементы и параметры сопло определенных диаметра и длины электрод с катодной вставкой, нижний срез которой должен находиться на определенном расстоянии от верхнего среза сопла дуговая камера плазмотрона, геометрические параметры которой, характеризующие ее размеры и форму, имеют существенное значение для обеспечения качества плазменной резки. Инструмент — это обжатая плазменная дуга, на проникающую и режущую способность которой оказывают влияние состав плазмообразующей среды, сила и напряжение тока, расстояние от нижнего среза сопла до поверхности разрезаемого металла и много других факторов. Деталь — это разрезаемый металл, природа которого и толщина влияют на качество и производительность плазменной резки. [c.122]

Дуговой разряд возможен только при определенных соотношениях между величинами тока, напряжения и длины дуги, причем эти соотношения зависят от рода и силы тока, материала электродов, состава и давления окружающей дугу среды. Опытная зависимость напряжения дуги от тока и ее длины, отнесенная к стационарным условиям, называется статической характеристикой дуги. На фиг. 295 изображены характеристики дуг, горящих в воздухе между стальными электродами. Для зажигания дуги при сварке в атмосфере воздуха при стальных электродах достаточно напряжение 45—50 в, а при угольных электродах 55—65 в. После зажигания дуги напряжение резко падает и устанавливается практически постоянным около 18—25 в при стальных электродах и около 30—40 в при угольных. [c.471]

Устойчивый процесс плазменно-дуговой резки возможен при определенных соотношениях тока и диаметра сопла. Например, при длине сопла 2,5—4 мм принимается [c.218]

Огневые способы резки аустенитных сталей вызывают нагрев металла у кромки, что приводит к неблагоприятным структурным изменениям. Поэтому после такой резки аустенитных сталей с поверхности реза необходимо удалять механическим путем определенный слой металла. При кислородно-флюсовой, кислородно-песчаной и воздушно-дуговой резке следует удалять с кромки 1—2 мм, при автоматической дуговой резке — 3— 5 мм, а при ручной дуговой резке — не менее 10 мм (от максимальной впадины реза). [c.414]

Напряжение 12 В считается безопасным напряжение холостого хода источников питания, допускаемое ГОСТ 95—69 и ГОСТ 304—69 (80 В для переменного и 90 В для постоянного тока), представляет опасность при определенных условиях (металлический пол рабочего помещения, большая влажность, работа при атмосферных осадках и т. п.). Напряжение холостого хода источников питания для плазменно-дуговой резки —до 500 В (ГОСТ 14935—69) представляет прямую опасность для операторов. [c.183]

После остывания торцы пластин шлифуют и протравляют 5%-ным раствором азотной кислоты для определения границы проплавления. Затем размечают и вырезают образцы так, чтобы предотвратить отпуск кпи перекристаллизацию металла применять газовую или дуговую резку недопустимо. Количество и назначение образцов приведено в табл. 10. [c.36]

К. В. Васильевым [41 ] предложена модель процесса теплопередачи в металл при плазменно-дуговой резке, которая справедлива также и для других видов резки. Рассматривая этот процесс как тепловую задачу с граничными условиями первого рода для полу-бесконечного тела и используя указанную расчетную схему, выведено уравнение для количественного определения мощности теплоотвода в зависимости от температуры плавления металла толщиной б, ширины реза Ь и скорости резки и [c.97]

Конструктивные элементы основных типов швов сварных соединений из углеродистых или низколегированных сталей, свариваемых автоматической и полуавтоматической сваркой под флюсом, установлены ГОСТ 8713—79. В зависимости от толщины свариваемого металла и способа сварки ГОСТ устанавливает формы разделки кромок для каждого вида соединения. Требования к подготовке кромок и сборке изделия под сварку более высокие, чем при ручной сварке. Эти требования вытекают из условий автоматической сварки. Настроенный под определенный режим автомат точно выполняет установленный процесс сварки и не может учесть и выправить отклонения в разделке кромок и сборке изделия. Разделку кромок производят машинной кислородной или плазменно-дуговой резкой, а также на металлорежущих станках. [c.73]

Разработан также метод кислородно-дуговой резки металлов с применением угольных электродов. При этом между угольным электродом, закрепленном в специальном электрододержателе, и разрезаемой деталью возбуждается дуга, под тепловым действием которой металл расплавляется на глубину от 2 до 4 мм. На определенном расстоянии от дуги на расплавленный металл подается струя кислорода, которая обеспечивает энергичное окисление и удаление окисленного и расплавленного металла из полости реза. [c.314]

Характерные ровные участки на концах кривых объясняются следующим образом. Дело в том, что при малых токах утечки повышение температуры газа в разрядном промежутке вследствие прохождения токов утечки мало. Однако при достижении определенной величины разрядного тока нагрев газа становится сравним с величиной эффекта (прямой участок кривых) наконец, при переходе к дуговому разряду отношение резко уменьшается до нуля, а величина Q/Qo в наших масштабах представляет собой почти вертикальную прямую. [c.209]

Подготовку кромок и сборку изделия при сварке под флюсом производят более точно, чем при ручной сварке. Настроенный под определенный режим автомат точно выполняет установленный процесс сварки и не может учесть и выправить отклонения в разделке кромок и в сборке изделия. Разделку кромок производят машинной кислородной или плазменно-дуговой резкой, а также на металлорежущих станках. [c.216]

При всем разнообразии конструкций все плазмотроны имеют три основных элемента электрод (при прямой полярности катод), сопло и изолятор. Последний разделяет электрод и сопло, находящиеся под разными электрическими потенциалами. Конструкция и материал этих элементов определяют основные эксплуатационные характеристики плазмотрона стойкость изнашивающихся деталей, стабильность работы и проплавляющую способность режущей дуги, т. е. в конечном итоге призводительность процесса резки и качество кромок вырезаемых деталей. Сказанное справедливо лишь в случае, если параметры перечисленных элементов взаимосвязаны, образуя систему, называемую дуговой камерой. Для каждой конструкции плазмотрона существует вполне определенная геометрия дуговой камеры, позволяющая получить наилучшие показатели, т. е. наибольшую скорость при высоком качестве поверхности резки. Схематичное изображение дуговой камеры и ее параметры, которые учитываются при оптимизации, приведены на рис. 5.2. Различают технологические и конструктивные параметры плазмотронов [42]. К первым относятся ток дуги /д, расход Q или давление р воздуха, а также других плазмообразующих газов. К конструктивным параметрам, в первую очередь, относятся параметры, характеризующие геометрию дуговой камеры плазмотрона это высота канала сОпл -Яе, радиус сопряжения канала [c.154]

Начальный период электрификации связан с использованием постоянного тока. После удачных опытов применения динамомашин в 70-х годах XIX в. возникли небольшие генераторные установки для питания одной определенной нагрузки дуговой лампы, электрического двигателя или гальванической ванны. Это был этап децентрализованного производства электрической энергии. Следующей ступенью в развитии электроснабжения стало питание от общего генератора ряда приемников — от домовых электростанций затем возникли станции местного значения, служившие для электроснабжения городского квартала или завода — так называемые блок-станции. Они вырабатывали ток низкого напряжения (порядка 100—200 В), что резко ограничивало протяженность электрических сетей. Первые блок-станции возникли в Париже для питания свечей Яблочкова. В России первой станцией такого рода была установка для освещения Литейного моста в Петербурге, построенная в 1879 г. при участии П. Н. Яблочкова. В конце 1881 г. появились блок-станции, в сети которых включались дуговые лампы и лампы накаливания, например станция в. Честерфилде (Англия) и станция в Лубянском пассаже в Москве. [c.60]

Формирующее сопло — наиболее теплонапряженный элемент плазмотрона. Рекомендуется соблюдать определенные соотношения между диаметром катода, диаметром сопла и длиной его канала. Величина диаметра катода определяется током дуги. Материалом катода при воздушно-дуговой резке служит лантанн-рованный вольфрам. [c.220]

Увеличение плотности электронного потока происходит также за счет окислов и образовавшихся поверхностных слоев расплавившихся флюсов или электродных покрытий, снижающих работу выхода электронов. В момент разрыва мостика жидкого металла потенциал резко падает, что способствует образованию автоэлектрон-ной эмиссии. Падение потенциала позволяет увеличивать плотность тока эмиссии, накапливать электронам кинетическую энергию для неупругих столкновений с атомами металла и переводить их в ионизированное состояние, увеличивая тем самым число электронов и, следовательно, проводимость дугового промежутка. В результате ток увеличивается, а напряжение падает. Это происходит до определенного предела, а затем начинается устойчивое состоянйе дугового разряда — горение дуги. [c.40]

После остывания торцы пластин шлифуются и протравляются 5%-ным раствором азотной кислоты для определения границы проплавления. Затем производится разметка и вырезка образцов (фиг. 45 и 46). Вырезку образцов производят способом, предотвра-шающим отпуск или перекристаллизацию металла, поэтому применение газовой или дуговой резки недопустимо. Количество и назначение образцов указано в табл. 91. [c.182]

При выборе режима нагрева для закалки сталей в пониженной прокалива-е.мостью следует учитывать, что низкая прокаливаемость сохраняется лишь при нагреве в определенном интервале температур. При превышении некоторой температуры нагрева — порога роста прокаливаемости — прокаливаемость резко возрастает. Интервал оптимальных температур закалки зависит от следующих факторов технологии плавки (дуговая, мартеновская), содержания углерода, количества присадки титана и др. [c.34]

Для ручной дуговой сварки штучными электродами характерна гранулярная структура металла сварного шва, когда зерна не имеют определенной ориентировки, а по форме напоминают много-гранИики. Гранулярная структура может быть крупнозернистой и мелкозернистой. Наиболее благоприятной структурой сварного шва в отношении механических свойств является гранулярная мелкозернистая структура. Если расплавленный металл в процессе сварки был перегрет, то при охлаждении он образует зерна игольчатой формы, пересекающиеся друг с другом в различных направлениях. В результате перегретый металл делается хрупким, прочность его, резко снижается. [c.83]

Помимо скорости резки, имеется множество других факторов (затраты материалов и энергии, стоимость оборудования, объемы производства и т. д.), которые влияют на технико-экономическую эффективность процесса. Разработаны расчетные зависимости для сопоставительной оценки рациональных условий плазменно-дуговой резки [43]. За расчетный оценочный показатель принята величина суммарных затрат (технологических, материальных, энергетических, амортизационных и др.) на единицу, длины зеза. Показано, что приведенная стоимость плазменно-дуговой резки вначале резко уменьшается с увеличением скорости резки (или числа резаков), при некоторой величине достигает минимума, а при дальнейшем увеличении скорости более или менее круто возрастает. Повышение скорости плазменно-дуговой резки целесообразно до определенной оптимальной величины Ыопт> которая в наибольшей степени зависит от числа одновременно работающих резаков, и ее величина тем меньше, чем больше число плазмотронов, установленных на машине. [c.112]

Таким образом, большое число резаков на машине экономически целесообразно при ограниченной скорости резки, а максимальные скорости резки наиболее выгодны при использовании машины с ограниченным числом одновременно работающих режущих плазмотронов. В первом случае рациональнее использовать многорезаковые машины для кислородной резки а во втором — плазменно-дуговую резку мощными дугами. Аналогично, для каждого металла Данной толщины, существует определенная оптимальная мощность дугового разряда, величина которой зависит в первую очередь от уровня производства и оборудования, имеющегося на данном предприятии. [c.112]

Вопрос об оценке точности термической резки рассмотрел в обстоятельной статье [2] С. Г. Гузов, отметивший, что для металлоконструкций строительной техники строительная нормаль СНиН 1-А4-62 предусматривает добавление к допускам на механическую обработку определенной для каждого способа резки постоянной величины. Развивая эту схему, С. Г. Гузов предложил систе.му оценки точности режущих машин и общей точности процессов кислородной газопламенной и плазменно-дугово1"1 резки. За основу был принят ряд чисел К5 но ГОСТу 8032—56 со знаменателем ряда 1,6 и допустимым округлением. К основному допуску прибавляются величины, соответствующие подгруппе точности и определяемые либо неточностью копирования контура машиной, либо общей петочиостью газопламенной или плаз.менно-дуговой резки. [c.67]

Если во время устойчивого процесса плавления увеличить скорость подачи электрода в ванну, что в шлаке окажется не только его коническая часть, но и частично цилиндрическая неоплав-ленная. При этом уменьшается расстояние между конусом электрода и металлической ванной. В результате при определенных условиях (т. е. при определенных напряжении, сопротивлении шлака и др.) для данной плавки сначала периодически, а затем и полностью электрошлаковый процесс переходит в дуговой. Капли жидкого металла замыкают промежуток между концом электрода и металлической ванной, вызывая характерное клокотание шлаковой ванны и резкое увеличение силы тока, регистрируемые амперметром. В этом случае возможно короткое замыкание в результате вмораживания конца электрода в металлическую ванну. [c.598]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...