Сталь Напряжения предельные

Учитывая, что существуют следующие экспериментальные зависимости для сталей между предельными напряжениями при различных видах нагружения [c.359]

Диаграмма, представленная на рис. 15.6, построена для циклов с положительными (растягивающими) средними напряжениями ст 0. Конечно, принципиально возможно построение подобной диаграммы и в области отрицательных (сжимающих) средних напряжений а <0, но имеется весьма немного опытных данных об усталостной прочности при а <0. Для мало- и среднеуглеродистых сталей приближенно можно принимать, что в области отрицательных средних напряжений предельная кривая параллельна оси абсцисс. [c.553]

Из рисунка следует, что уравнение в форме полинома четвертой степени может быть использовано для описания предела текучести прокатной стали и предельных напряжений на стадии исчерпания несущей способности никеля, имеющего некоторую начальную анизотропию. При этом необходимо отметить, что по сравнению с прямоугольником Треска и Сен-Венана этот критерий лучше отвечает приведенным на рис. 3.79 опытным данным, особенно для никеля, чувствительного к гидростатическому давлению. [c.230]

Так, например, для деталей одинаковых размеров с одинаковой величиной остаточных напряжений получается целая система кривых предельного напряжения для различных значений глубины исходного острого надреза или исходной трещины. Все эти кривые сходятся в верхней части диаграммы, соответствующей вязким разрушениям. В случае меньших размеров дефектов или меньшей глубине надреза кривые постепенно понижаются с понижением температуры, причем предельное напряжение всегда лежит выше предела текучести материала (медленные вязкие разрушения имеют место прн высоких температурах материала, тогда как быстрые вязкие разрушения — при низких температурах и больших абсолют)1ЫХ размерах деталей). В случае больших начальных дефектов или глубоких острых надрезов (например, с глубиной порядка 10 см в деталях больших размеров из конструкционной углеродистой стали) кривая предельных напряжений быстро понижается с понижением температуры материала. [c.282]

Прочность материала характеризуется наибольшим напряжением, при достижении которого начинается процесс разрушения образца (точка 5). Это напряжение называют временным сопротивлением R un> ИЛИ предс-лом прочности. Из диаграммы растяжения видно, что мягким строительным сталям соответствует предельное относительное удлинение е=20—25 %. [c.21]

В сериях предварительных экспериментов на гладких цилиндрических образцах в условиях растяжения в диапазоне температур от —268,8 до +20°С для стали в исходном состоянии получены следующие характеристики предел текучести ат = сто,2, предел прочности, равномерное удлинение, истинное разрушающее напряжение 5к, предельная деформация е/. Такие же характеристики при Г = —196, —100, —60 °С получены для предварительно деформированного состояния стали. По результатам экспериментов была построена зависимость критического напряжения хрупкого разрушения 5с (найденного с учетом мно- [c.100]

Величина о р, вычисленная по формуле (13.11), при некотором значении гибкости X == Хо (для стали СтЗ = 40) становится равной опасному (предельному) напряжению при сжатии, в качестве которого для пластичных материалов принимается предел текучести а,, а для хрупких — предел прочности а . Стержни, у которых Я < Я ,, называют стержнями малой гибкости. Их можно рассчитывать только на прочность без учета опасности продольного изгиба. [c.213]

Для черных металлов за предел выносливости принимают то предельное значение наибольшего напряжения, при котором не происходит разрушения после прохождения 10 циклов. Это число циклов называют базовым и обозначают Для цветных металлов и закаленных сталей Мо = 10 циклов. [c.225]

Под коэффициентом запаса в общем случае напряженного состояния понимают число и, показывающее, во сколько раз нужно одновременно увеличить все компоненты напряженного состояния Ti, 02, О3, чтобы оно стало предельным [c.183]

Указанная схематизация достаточно точна для материалов типа алюминия и вполне допустима для материалов, имеющих диаграммы с ограниченной длиной площадки текучести (рис. 485). Это вытекает из следующих соображений. При наличии такой площадки текучести, как, например, у мягких углеродистых сталей, величина относительного удлинения в начале упрочнения в несколько раз превышает величину относительного удлинения в начале появления пластической деформации. Поэтому даже при неравномерном начальном распределении напряжений (изгиб, кручение, наличие концентраторов), но дальнейшем последовательном распространении пластической зоны с выравниванием напряжений, предела текучести они достигнут одновременно по всему сечению раньше, чем начнется упрочнение материала в точках с наибольшей пластической деформацией. Таким образом, предельное состояние, определяемое значительной пластической деформацией, наступит до начала упрочнения материала и предельная нагрузка может быть вычислена по пределу текучести. [c.489]

Обобщим понятие коэффициента запаса. Положим, задано напряженное состояние. Если увеличивать пропорционально все компоненты этого напряженного состояния, т. е. изменять его подобным образом, то рано или поздно напряженное состояние станет предельным. Условимся под коэффициентом запаса в данном напряженном состоянии понимать число, показывающее, во сколько раз следует одновременно увеличить все компоненты напряженного состояния, чтобы оно стало предельным. Из данного определения как частный случай вытекает уже знакомое определение коэффициента запаса при простом растяжении. [c.261]

Для оценки влияния дефектов и концентрации напряжений на предельное разрушающее напряжение оборудования вводится коэффициент а , характеризующий чувствительность стали к дефектам и представляющий собой отношение средних разрушающих напряжений в области дефекта (с учетом ослабления стенки) к разрушающему [c.380]

Неровности, являясь концентраторами напряжений, снижают сопротивление усталости деталей, особенно при наличии резких переходов, выточек и т. п. Так, при уменьшении параметра шероховатости поверхности впадины нарезанной или шлифованной резьбы болтов от = 1,0 мкм до Ra == 0,1 мкм допускаемая предельная амплитуда цикла напряжений увеличивается на 20—50 %, причем в большей степени для болтов из высокопрочных легированных термически обработанных сталей и в меньшей —для болтов из низколегированных и углеродистых сталей, что объясняется большей чувствительностью ле/ ированных сталей к концентрации напряжений. [c.195]

При расчете штифта, предохраняющего конструкцию от перегрузки, вместо [т] следует подставлять величину предельного напряжения, при котором происходит разрушение (срез) материала штифта. Для штифтов установочных и соединительных, изготовленных из стали марок 30...50, рекомендуется значение [т] 800 МПа. [c.393]

Представим себе, что задано некоторое напряженное состояние. Неважно, какое оно. Пусть это будет хотя бы только что рассмотренное состояние (а, т). Будем пропорционально увеличивать все компоненты напряженного состояния в данном случае — а и т. Рано или поздно в свойствах материала произойдут качественные изменения. Материал из упругого состояния перейдет в пластическое, а может быть и сразу без пластических деформаций произойдет хрупкое разрушение, т. е. будет достигнуто предельное состояние. То число, которое показывает, во сколько раз следует увеличить все компоненты напряженного состояния, чтобы оно стало предельным, будем называть коэффициентом запаса.А напряженные состояния, имеющие одинаковые коэффициенты запаса, назовем равноопасными. [c.81]

Таблица 27.33. Магнитные характеристики (нижние предельные значения) легированных углеродистых сталей при намагничивании в полях напряженностью //max [6]

Пример 139. Дано материал — сталь марки Ст. 3 опытные значения Оа—38,8 кГ/мм , a i=18,5 кГ/мм и предельных амплитуд цикла Оа при заданных средних напряжениях о [c.420]

Задача 1020. Дано сталь марки ЗОХМ опытные значения Оз=90 кГ/мм , о р=36 кГ/мм и предельных амплитуд о при заданных средних напряжениях о [c.434]

Как показывают результаты экспериментов, при увеличении диаметра образца свыше 30—40 мм дальнейший рост эффективных коэффициентов концентрации практически прекращается. Можно полагать, что по достижении некоторого размера сечения эффективный коэффициент не отличается от теоретического, т. е. /г = а . Для легированных сталей с пределом прочности Ов 1200 МПа равенство указанных коэффициентов при средних уровнях концентрации напряжений а = 2- 3 достигается уже при d = 40-h50 мм. Что касается углеродистых сталей, то там предельный размер, после которого /fe = a , оказывается значительно большим. [c.668]

При гибкости стержня, меньшей предельной, критическое напряжение, если определять его по формуле Эйлера, получается выше предела пропорциональности сТд. Так, например, при гибкости стального стержня (из стали СтЗ) Я = 50 по формуле (13.13) имеем [c.490]

Запасом прочности п данного напряженного состояния при линейной зависимости между внешними факторами и напряжениями называется число, показывающее, во сколько раз одновременно и пропорционально надо увеличить его главные напряжения, чтобы оно стало предельным [c.297]

При постоянном напряжении (Га = 1) для пластичных материалов, например сталей, за предельное напряжение принимают предел текучести а ред = а Тпред = Тд. Для хрупких материалов (чугун, керамика и т. п.) предельным напряжением является предел прочности апр д=ад-, Тпред = т д. [c.153]

Наконец, следует опасный III период нарастающей ползучести — участок Ьс, когда наступает разрушение детали —точка с и которому предшествует сильная пластическая деформация, например раздутие труб поверхности нагрева. Надежная работа деталей возможна только в пределах периода II установившейся ползучести. При более высокой температуре (. 2 и з) процесс ползучести протекает аналогично, но более активно во времени скорость установившейся ползучести повышается, а разрушение наступает раньше. Напряжение, при котором скорость ползучести во II периоде не превышает заданной, или напряжение, вы-зываюш,ее за заданный срок службы суммарную деформацию не более некоторого безопасного, допустимого предела, называют условным пределом ползучести Оп- Для большинства марок стали допускается предельная суммарная деформация в 1 % за 100 тыс. ч работы. Этому соответствует скорость ползучести tin=10 мм1мм-ч, или 10-"%/ч. [c.168]

Для образцов из стали 45 коэффициент гра получился равным нулю. Например, для стали 45 предельная амплитуда при симметричном и пульсирующем цикле цагружения равна 8,5 кгс/мм , а при = 20 кгс/мм она уменьшается по сравнению с более чем в 2 раза. Для стали ОХ 12НДЛ влияние асимметрии при пульсирующем цикле н ачительное, однако при = 25 кгс/мм предельная амплитуда цикла значительно снижается. При пульсирующем цикле нагружения дальнейшее увеличение среднего напряжения до 20 кгс/мм не влияет на предельную амплитуду. В связи с этим для каждого уровня среднего напряжения необходимо определять fa. При этом формула (15) получает вцд [c.72]

Размер предельного напряжения зависит прежде всего от матершиа у стали о прея больше, чем у дерева вида деформации, например чугун в 2...3 раза лучше работает на сжатие, чем на растяжение. На значение предельного напряжения (особенно в случае напряжений, переменных во времени) влияют также и размеры детали (их возрастание приводит к уменьшению предельного напряжения), характер изменения напряжений ео времени (в частности, при симметричном цикле напряжений предельное напряжение существенно меньше, чем при статическом нагружении), качество обработки поверхности и состояние поверхностного слоя детали (чем больше параметры шероховатости г. Ra поверхности, тем выше предельное напряжение). На значение предельного напряжения влияет также и форма детали—наличие зон концентрации напряжений. [c.16]

Скорости нагрева стальных заготовок, которые возможио получить в обычных прокатных и кузнечных печах, не только не могут вызвать в стали напряжений, ведущих к ее разрушению, но являются совершенно безопасны П1 и далекими от предельно возможных скоросчей нагрева, ведущих к ухудшению материала. [c.46]

Прочность материала характеризуется наибольши напряжением, при достижении которого начинаете процесс разрушения образца (точка 5). Это напряжени называют временным сопротивлением Run, или пред лом прочности. Из диаграммы растяжения видно, чт мягким строительным сталям соответствует предельно относительное удлинение е=20—25 %. [c.21]

Рассмотрим результаты экспериментов, характеризующие влияние скорости деформирования на критические параметры, контролирующие предельное состояние материала, и сопоставим их с механизмами накопления повреждений и разрушения. Основная закономерность, которая наблюдается при различных схемах деформирования в условиях, когда скоростные параметры нагружения влияют на характеристики разрушения, состоит в уменьшении критических значений этих характеристик при снижении эффективной скорости деформирования. Так, при испытании на ползучесть в определенном температурном интервале снижение скорости установившейся ползучести, вызванное уменьшением приложенных напряжений, может приводить к уменьшению деформации ef, соответствующей разрушению образца. В качествее примера на рис. 3.1, а приведены результаты опытов на ползучесть для ферритной стали, содержащей 0,5% Сг, 0,25% Мо, 0,25% V, при 7 = 550°С и напряжении а =150- 350 МПа [342]. При скорости установившейся ползучести порядка 10 3 с деформация до разрушения образца составляет всего несколько процентов. [c.151]

Испытания на выносливость болтов М12 промышленного из1 отовления классов прочности 4,6... 12,9 при среднем напряжении цикла 0 , = 0,5от показали, что предельные амплитуды номинальных напря жений мало зависят от класса прочности болта и марки стали и болты высоких классов прочности требуют особой технологии. [c.118]

Таким образом, параметры 5в, бв, /в, С7в характеризуют предельное равномерное напряженно-деформированное состояние образца (до момента образования шейки). Величины v[/k и Sk отражают способность стали к локализованной деформации. Представляется целесообразным щюизводить оценку пластических свойств с использованием отношений [c.285]

Рис. 5.6. Зависимость средних предельных напряжений от геометрических характеристик цепочки пор и расстояния между ними а — для сгшава ЛМгб. б — для стали 1ОХСНД со сварным швом, выпо/шенным присадком Св 081 2С

Использу я подход корректировки решения (3.10) и (3.56) была оценена нес> щая способность сварных соединении терлю> прочненной стали 20X3 МВФ, ослабленных мягкими прослойками с линейным изменением свойств. В табл 3.6 приведены значения средних предельных напряжений Оср, подсчитанных по (3,10) и (3.56) и экспериментальные данные /118/. Сравнение результатов свидетельствует о приемлемости пpeдлaгae югo подхода корректировки решений, полученных для оцен- [c.178]

При выводе условий (2) и (3) мы заменили небольшой участок огибающей прямой линией, касающейся предельных кругов Мора для растяжения и сжатия. Для некоторых материалов такая замена является хорошей аппроксимацией эксиериментальных данных для более широкого диапазона напряженных состояний. Для сталей и некоторых магниевых сплавов коэффициент k близок к 1, Для серого чугуна k = 0,25. (Для большинства горных пород йредел прочности при сжатии в 10—50 раз превышает значение предела прочности при растяжении и поэтому для них k мало—от 1/10 до 1/50. [c.70]

Задача 11-2. Определить из расчетов по допускаемым напряжениям и по предельной нагрузке коэффициент запаса прочности бруса (рис. 11-8). Материал бруса сталь Ст.4, о =26 кГ1мл7. [c.280]

В общем случае при гф—1(р оо) для определения коэффициента запаса прочности должен быть известен предел выносливости детали (а д) при цикле напряжений, подобном рабочему циклу в опасной точке, проверяемой на прочность детали. Величина а,.д определяется из диаграммы предельных напряжений (рис. 12-8), которая получается из диаграммы пределов выносливости, если провести на ней-линию ВК (линию пределов текучести). Точки диаграммы, лежащие в области ОАСК, соответствуют безопасным циклам, для которых Оп,ах меньше как предела выносливости а д, так и предела текучести. Одним ИЗ возможных способов схематизации диаграммы предельных напряжений является замена кривой АС отрезком прямой АМ, отсекающей на оси абсцисс некоторый отрезок з, величина которого определяется путем обработки имеющихся экспериментальных данных о пределах выносливости при различных циклах . Для всех марок стали независимо от значений факторов, снижающих предел выносливости (ра == К рма Рпо или Рмтрпт) КЗК ДЛЯ ЦИКЛОВ НОрМЗЛЬ- [c.305]

Несколько удлинившись при постоянном значении усилия образец снова демонстрирует способность упрочняться, когда усилие F растет с увеличением деформации А/. На этой стадии деформирования образца график зависимости F = F (At) представляет собой гладкую кривую, см. рис. 2.3, а. Рано или поздно сила F достигнет своего наибольшего значения, см. точку D на диаграмме. Соответствующее максимальное напряжение при испытании обозначается о (индекс и от ultimate (англ.) — предельный) и называется пределом прочности или временным сопротивлением. Например, для упомянутой стали 45 (без термической обработки, в прутках диаметром до 80 мм) нормативное значение Стц должно быть не менее 610 МПа. [c.50]

Коэффициентом запаса (п) при данном напряженном состоянии называется число, показывающее, во сколько раз следует одновременно увеличить все ком-потенты напряженного состояния, чтобы оно стало предельным. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...