Напряжения местные изгибе = Формулы

Напряжения от местного изгиба по формуле [c.197]

Наибольшие местные напряжения при изгибе определяются формулой [c.312]

Напряжения местного изгиба в нижней полке двутавровой балки при перемещении по ней ходового колеса с давлением Р (рис. 3.28) определяются по следующим формулам [36] у стенки от изгиба полки в плоскости хг [c.257]

Напряжение местного изгиба головки направляющей рассчитывается по формуле, аналогичной той, которая используется при расчете подкрановых рельсов [c.258]

Рассматривая теорию удара, вызывающего изгиб, будем полагать, что, как и ранее, в процессе удара во всех его фазах движение конструкции происходит без потерь энергии на нагрев за счет трения о среду, на местные пластические деформации и т. п. Поэтому, определяя деформации и напряжения при изгибающем ударе, придем к формулам, аналогичным выражениям для ударного растяжения или сжатия. Применительно к случаю динамического изгиба указанные формулы соответственно примут вид [c.642]

Знак минус в формуле (III. 1,89) относится к нижнему волокну, а плюс — к верхнему. Приведенные напряжения от общего (Си) и местного изгиба проверяются на прочность аналогично формулам (III.1.73) и (III.1.74) [c.384]

Системы решеток крановых мостов приведены на рис. II 1.1.5, а—б. При определении усилий в стержнях главных ферм пользуются линиями влияния. Изгибающие моменты от местного изгиба верхнего пояса рассчитывают по формуле (III.1.138), а напряжения — по формулам (III.1.142), (III.1.143). Для верхнего пояса главных ферм применяют тавровое сечение (см. рис. III.1.4, ж). [c.437]

Вертикальный износ подвесных путей приводит к уменьшению толщины кромок ездового пояса и возрастанию кромочных напряжений от местного изгиба. При этом минимально допустимой толщиной кромки можно считать ту, при которой суммарные кромочные напряжения становятся равными пределу текучести материала пояса, т. е. предельная величина износа в этом случае определится формулами [c.76]

Сжимающее напряжение в обшивке, возникающее от местного изгиба при наличии поддерживающего слоя пенопласта, сравнивается с расчетным сопротивлением материала обшивки на сжатие по формуле [c.44]

Знак минус в формуле (3.95) относится к верхнему волокну, а плюс — к нижнему. Суммарные напряжения от общего (а ) и местного изгиба будут равны у стенки приведенные [c.258]

Если рельс крепится к верхнему поясу коробчатой главной балки прижимными лапками, то при расчете балки его сечение не учитывается. Проверка прочности верхнего поясного листа коробчатых балок производится с учетом его местного изгиба по приведенным напряжениям (3.91), а расчет прочности рельса — по формуле (3.92). [c.314]

В указанных случаях изгиб будет носить местный характер, и область его распространения будет сравнительно небольшой. Для этих участков приведенные в гл. V формулы безмоментной теории оказываются недостаточными. Необходимо рассмотреть изгиб оболочки и сложить напряжения от изгиба с напряжениями безмоментного состояния. Однако здесь же следует оговориться, что несущая способность оболочек во многих случаях будет определяться безмоментным напряженным состоянием, а местный изгиб существенной роли играть не будет. Поэтому в практических расчетах изгибные напряжения часто не определяются и весь расчет ведется по безмоментной теории. [c.119]

Рассмотрим сжатие элементов конструкции при потере устойчивости общей — изгиб оси (рис. 2 3, а) и местной — изгиб стенки (см. рис. 2.3, б). Критические напряже]И1я общей или местной потери устойчивости акр являются разрушающими напряжениями элемента конструкции. Для определения этих напряжений прн отсутствии опытных данных удобно пользоваться эмпирической формулой [c.62]

Расчетное местное напряжение при изгибе определяют по формуле [c.68]

В общем случае, когда напряжения и при отсутствии концентраторов распределены по сечению неравномерно (например, при изгибе или кручении), под а, понимают отношение наибольшего местного напряжения к максимальному номинальному напряжению, т. е. вычисляемому по формулам сопротивления материалов для данного вида деформации стержня. [c.71]

Так как обшивка не позволяет изгибаться лонжерону в плоскости, касательной к поверхности отсека, то а,(р определяют по формулам (12.9) или (12.12) и момент инерции сечения нужно брать относительно оси, параллельной этой плоскости. При небольших критических напряжениях потери общей устойчивости лонжерона отсек можно подкрепить шпангоутами, разбив длину лонжерона на два или более участков. Форму сечения лонжерона выбирают по результатам расчетов его элементов на местную устойчивость. [c.327]

Для составления предельного условия местной потери устойчивости цилиндра при изгибе воспользуемся тем обстоятельством, что выпучивание оболочек средней длины в сжатой зоне в этом случае сопровождается появлением сравнительно мелких вмятин и соответствующие им критические напряжения могут быть приближенно определены по той же формуле, что и при осевом сжатии пологой цилиндрической оболочки [24] [c.128]

По выбранной теории прочности находим Сжв х). При этом учитываем, что одно из главных напряжений равно нулю, а два других совпадают с и От- В случае комбинированной модели в силу малой толщины оболочки НС ее элемента плоское, главные напряжения вычисляются по формуле (8.38), где Ох — напряжения, полученные суммированием От и нормальных напряжений от растяжения-сжатия и изгиба, а в местной системе координат [c.351]

При расположении рельса на поясе коробчатой балки посередине между стенками местные напряжения изгиба в крайних волокнах поясного листа вдоль (а ) и поперек (а у) продольной оси балки под сосредоточенным подвижным грузом Р, приложенным к рельсу посередине между соседними диафрагмами балок, определяются по формулам [0.21] [c.383]

Заметим, что напряжения, возникающие в балке-полоске вследствие действия опорного момента и опорных реакций, имеют характер местных напряжений и быстро затухают по мере удаления от опор. Вдали от опор можно с большой точностью полагать, что трубка находится в условиях плоской деформации. Некоторое представление о быстроте затухания можно себе составить на основании формул (И) и (12), полученных для весьма длинной балки, лежащей на сплошном упругом основании. Из этих формул видно, что на расстоянии, равном длине волны Ь — 2я/а, от нагруженного конца изгиб уже весьма мал. [c.467]

Статический расчет перфорированных балок (рис. 41) производят по аналогии с расчетом безраскосных ферм. В расчетных сечениях возникают изгибающие моменты М от внешних нагрузок, а также местные изгибающие моменты от Действия поперечной силы Q. Для балки, симметричной относительно оси изгиба х — х, проверяют нормальные напряжения в двух характерных точках J и 2 соответственно по формулам [c.66]

Однако, вставая на этот путь, мы имеем дело уже с тонкостенными стержнями, в которых нужно учитывать касательные напряжения изгиба и кручения, если плоскость приложенной нагрузки не является I плоскостью симметрии. Для вычисления нормальных напряжений в тонкостенном стержне применяется та же формула (106.1), но расчет на касательные напряжения убеждает в недопустимости уменьшения толщины стенки. Другая причина, препятствующая применению стержней со слишком тонкими стенками, — это возможность потери устойчивости — местной, связанной с образованием волн, то есть искривления тонкой стенки, или общей, то есть скручивания и изгиба в боковом направлении. [c.231]

Напряжение от 1юперечного изгиба суммируется с напряжениями местного изгиба по формуле (19), результат сопоставляется с допускаемым напряжением Оц.д. [c.106]

Концентрация напряжений. Теоретические и экспериментальные исследования показывают, что в тех местах деталей машин, где резко нарушается их призматическая или цилиндрическая форма, например, сверления, канавки для шпонок, ступенчатое изменение размеров поперечного сечения и т. п., возникают высокие местные напряжения, значительно превышающие номинальные. Номинальными называют напряжения, определяемые по обычным формулам сопротивления материалов, т. е., в частности, при растяжении о = N IF, наибольшее напряжение при изгибе Отах = и т. Д. Явлбние возникновения высоких местных [c.317]

В другой представляющей большое значение статье ), посвященной деформациям, симметричным относительно оси, Винклер исследует цилиндрическую трубу, находящуюся под равномерными внутренним и внешним давлениями, и выводит формулу Ламе. При определении необходимой толщины стенки для трубы Винклер опирается на теорию наибольших нормальных деформаций и приходит к формуле, несколько отличающейся от формулы Ламе. Оп исследует также и условия по торцам трубы, рассматривая сферические и плоские торцы. Для того и другого случаев Винклер дает уравнения для напряжений и показывает, что цилиндрическая труба испытывает у концов некоторый местный изгиб. Учитывая его, он вводит поправки в теорию, разработанную до него Шеффлером (см. стр. 163). В заключение Винклер выводит соотношения между напряжениями во вращающихся дисках и пользуется ими в расчете маховиков ). [c.187]

Если сосредоточенная сила действует в средине прямоугольной балки узкого поперечного сечения высотой h, то большие напряжения-вследствие концентрации, определяемые по формуле (67), накладываются на напряжения от изгиба балки, и в результате получается сложное распределение напряжений вблизи точки приложения груза. Эти неправильности в распределении напряжений, вызываемые сосредоточенным грузом, косят местный характер и имеют важное значение лиш > в области, непосредственно примыкающей к точке приложения груза. Если мы рассмотрим поперечное сечение балки на расстоянии от груза большем, скажем, чем половина высоты балкй, то распределение напряжений в этом поперечном сечении достаточно точно будет определяться по простой формуле для балок. [c.55]

Если цилиндрическая оболочка со свободными краями испытывает равномерное изменение температуры, то никаких температурных напряжений не возникает. Но если края оперты или защемлены, это будет препятствовать свободному расширению оболочки и на краях возник-н)гг местные напряжения изгиба. Предположим, например, что края длинной цилиндрической трубы защемлены тогда поперечные силы и изгибающие моменты на краях получатся такие же, как в задаче 2, п. 26. Необходимо лишь подставить в уравнение этой задачи величину 8 = га , представляющую собой увеличение радиуса оболочки вследствие температурного расширения. Если длина трубы невелика и одновременно должны рассматриваться оба конца- то изгибаюш,ие моменты и поперечные силы могут быть легко получены при помощи результатов задачи 8 п. 26. Рассмотрим теперь случай, когда происходит изменение температуры в радиальном направлении. Предположим, что и 4 — постоянные температуры цилиндрической стенки соответственно на внутренней и нар)гжной поверхностях и что изменение Температуры по толщине стенки происходит по линейному закону. Тогда в точках, удаленных на большое расстояние от концов оболочки, не будет изгиба, и напряжение можно вычислить при помощи уравнения (87), стр. 81, выведенного для пластинки с заделанными краями. Эта формула дает следующее наибольшее напряжение от изгиба [c.115]

Представим себе, что мы нагружаем стержень осевой сжимающей силой. Напряжение растет. При некотором сжимающем напряжении сообщаем стержню малые из-гибные возмущения, а затем следим за его поведением. Если стержень восстанавливает самостоятельно свою прямолинейную форму, мы считаем, что она устойчива. Не восстанавливает — неустойчива. И вот возникает вопрос. Если мы, сообщая стержню малые возмущения, изгибаем его, то по какому модулю упругости следует определять жесткость стержня на изгиб по среднему или по местному Очевидно, — по местному, соответствующему заданному сжимающему напряжению. Значит, в формуле Эйлера под Е следует понимать параметр, который сам в некоторой мере зависит от сжимающего напряжения. [c.151]

Однако полученные результаты могут быть использованы и при поперечном изгибе, если изгибающ,ий момент медленно меняется по длине стержня. В этом случае каждое поперечное сечение можно заменить эквивалентным недеформи-руемым сечением, рассчитанным по приведенным выше формулам. Разумеется, вблизи мест, где искажения сечения стержня затруднены (заделка, поперечные диафрагмы), возникают области местных напряжений. Однако протяженность этих зон невелика. Ее можно оценить, рассматривая цилиндрическую стенку как полубезмоментную цилиндрическую оболочку длиной а, шарнирно закрепленную на торцах и нагруженную на прямолинейной кромке. Как было установлено в 33, в этом случае свое-образный краевой эффект затухает на длине порядка Rha . Такова же примерно и зона влияния диафрагм, заделки и т. п. [c.445]

Исследуя цилиндрические оболочки, подвергнутые внутреннему давлению, Грасхоф не только применяет формулы Ламе, но учитывает и местные напряжения изгиба, возникающие в тех случаях, когда края оболочки жестко соединяются с торцовыми плитами. В этом исследовании он пользуется дифференциальным уравнением прогибов продольных полосок, вырезанных из обо-лочки сменшыми радиальными сечениями ). Грасхоф дает также полные решения для некоторых случаев симметрично нагруженных круглых пластинок. Рассматривает он и равномерно нагружен-нью прямоугольные пластинки, предлагая для некоторых случаев приближенные решения. [c.163]

Теоретические исследования показывают, что местные ослабления стержня заклепочными отверстиями оказывают ничтожное влияние на величину критических напряжений, поэтому расчетная формула при проверке стержня на продольный изгиб напишется так [c.418]

В частном случае, когда балка изгибается силой 2Q, приложенной посередине пролета (рис. 20), сечение АВ вследствие симметрии остается плоским. Распределение напряжений отличается от того, что мы ползгчиливьппе, так как к напряжениям изгиба у места приложения силы 2Q присоединяются местные напряжения от сосредоточенной силы. Вычисления показывают что в этом слзгчае при малой высоте балки прогиб посередине пролета может быть вычислен по формуле [c.83]

Местные напряжения изгиба в цилиндрической панели могут быть также подсчитаны по формулам (10.69), полученным для шарнирно-опертой оболочки. Вспомогательные величины = Л2/(12г2) = 1,333-Ю " 51= 1,0823 52 = 1,645 5 = а2д4 + 2(1—v2)5, = 1,333 10- -81 +2-0,91-1,645 =1,9806 а зг = бЖа/й = ( ип252/5 = 4-9-1,645/1,9806 = 29,9 МПа. [c.204]

Для примера рассмотрим тепловую нестабильность турбинного вала, после правки его местным наклепом. Известно, что искривление вала с прогибом 0,8 мм можно устранить местным наклепом, вызывающим образование внутренних остаточных напряжений асимметричного распределения (рис. 6). Можно показать, что при пуске турбины обнаружится исчезающий бой вала. Принимаем рабочая температура равна 400°, материал вала — ст. ЗОХМ, процесс релаксации не наступил. Обозначаем — коэффициент пересчета прогиба на тангенс угла наклона упругой линии X — прогиб вала при повышенных температурах 0,8—коэффициент изменения жесткости при повышенных температурах УИост. в — момент изгиба от Пост, в, возникших при прзвке наклепом. Пользуясь формулой (2), составим два уравнения [c.76]

При написании выражения (i) предполагалось, что элементарная формула при изгибе балки может быть применена к поперечному сенению, где приложен груз Р. Более детальные исследования показывают, что вследствие местных напряжений следует ожидать значительного отклонения от элементарной формулы (i). [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...