Фрезы из быстрорежущей стали наклона

Рекомендуемые значении наклона со винтовых канавок для фрез из быстрорежущей стали [c.476]

Рекомендуемые значения передних углов фрез из быстрорежущих сталей приведены в табл. 75, задних углов в табл. 76, углов наклона винтовых канавок в табл. 77, а значения углов для фрез из твердых сплавов в табл. 78. [c.656]

Параметры щероховатости поверхности и точность обработки при различных видах фрезерования представлены в табл. 1. Основные размеры стандартных фрез представлены в табл. 2 диаметры фрез в зависимости от щи-рины фрезерования и глубины резания - табл. 3 передние, задние, углы в плане для фрез из быстрорежущей стали - табл. 4, 5, 6 рекомендуемые значения углов наклона винтовой канавки у фрез из быстрорежущей стали - табл. 7 рекомендуемые значения геометрических параметров режущей части концевых фрез с винтовым канавками - табл. 8 рекомендуемые значения геометрических параметров режущей части торцовых фрез с пластинами из твердого сплава - табл. 9 дисковых фрез с пластинами из твердого сплава - табл. 10 прорезных фрез с пластинами из твердого сплава - табл. 11. Основные наладки и схемы обработки при фрезеровании представлены в табл. 12, [c.478]

Рекомендуемые значения углов наклона винтовой канавки у фрез из быстрорежущей стали [c.487]

Фрезы с большим углом наклона зубьев обладают целым рядом преимуществ, и в особенности в отношении более легкого резания, лучшего отвода стружки. из зоны резания, большей производительности и стойкости. Это в одинаковой степени относится как к фрезам из быстрорежущей стали, так и к оснащенным твердосплавными пластинками. [c.292]

Цилиндрические и торцовые фрезы. Цилиндрические фрезы по ГОСТу 3752-59 и торцовые по ГОСТу 9304-59 изготовляются монолитными с мелкими зубьями с углом наклона со = 25-5-30° и крупными с углом ш = 34 40°. Фрезы с мелкими зубьями назначаются для чистовой обработки при снятии небольшого припуска. Передний угол на торцовых зубьях у г равен углу наклона винтовых зубьев со (фиг. 134), поэтому с увеличением угла со растет и угол Yт Если для цилиндрических фрез необходимо выбирать направление резания противоположным направлению винтовых зубьев, то для торцовых фрез из-за наличия зубьев на торце направления резания и винтовых зубьев должны совпадать (фиг. 134). В противном случае угол резания торцовых кромок будет больше 90°, что недопустимо для фрез из быстрорежущей стали. [c.310]

На фиг. 19 приведены геометрические параметры фрез из быстрорежущей стали, а в табл. 5 и 6 — рекомендуемые значения передних и задних углов, главного, вспомогательного и переходного углов в плане и длины переходной кромки, а равно углов наклона винтовой режущей кромки. [c.44]

На рис. 68 показаны типовая конструкция и геометрические параметры стандартных концевых фрез из быстрорежущей стали для обработки стали,-и чугуна. Фрезы выполняются со спиральными канавками и с неравномерным окружным шагом. Угол наклона спирали 03=30—35 для фрез типа 1 и = 35—45° для фрез типа 2. [c.145]

В табл. 15—18 приведены рекомендуемые значения параметров режущей части торцовых, цилиндрических, концевых и дисковых фрез с пластинками из твердого сплава, а в табл. 19 — для фрез из быстрорежущей стали Р18. Рекомендуемые значения угла наклона винтовых канавок для фрез из быстрорежущей стали даны в табл. 20. [c.353]

Для фрезерования труднообрабатываемых жаропрочных сплавов применяются дисковые пазовые трехсторонние фрезы из быстрорежущей стали PIS или из кобальтовых быстрорежущих сталей (задний угол а = 12-ь 15°, передний угол у = 10°, угол наклона стружечных канавок ш > 15-ь20°). Режимы резания (табл. 76) характеризуются невысокими скоростью резания (u < 12 м/мин) и подачами (s < 0,1 мм/зуб). Работа должна производиться на жестких станках с охлаждением эмульсией, содержащей 10% эмульсола и 2% сульфофрезола. [c.203]

Дисковые трехсторонние сборные фрезы со вставными ножами из быстрорежущей стали или с пластинками твердого сплава изготовляют с разнонаправленными зубьями. Их можно изготовить с углом наклона ножей а = 20°, вдвое меньшим числом зубьев с неравномерным окружным шагом и большими размерами стружечных канавок. Неравномерность шага характеризуется разностью 6° в величине центральных углов между соседними зубьями. [c.461]

Концевые фрезы изготовляют из быстрорежущих сталей, а также оснащенными твердосплавными пластинами и коронками, Фрезы с цилиндрическим (табл. 2.18) и коническим (табл. 2.19) хвостовиками выполняют с неравномерным окружным шагом фрезы с коническим хвостовиком диаметром до 4 мм изготовляют без торцовых Зубьев, Угол о> наклона стружечных канавок концевых фрез с нормальными зубьями составляет 30...35 , с крупными зубьями —35...45°. Передний угол на торце Vt=6 на цилиндре Yw = 15° задний угол на торце ат=8 , на цилиндре ац = = 14°. У фрез с коническим хвостовиком передний угол на торце Yt=I5 , на цилиндре yw=6...8 , задний угол на торце ат=8 , на цилиндре а = 14 [c.34]

Фрезы торцевые со вставными ножами диаметром О = 35 -f- 60 мм. изготовляются с коническим хвостовиком по ГОСТ 2637-44. Корпус изготовляется из стали марок 45 и 40Х. Вставные ножи числом 6 для диаметров D < 45 и числом 8 — для D > 50 мм из быстрорежущей стали Р9 закрепляются в клиновых пазах с рифлением на одной стороне. Ножи наклонены к оси фрезы под углом <й = 10° для образования положительных передних углов на торцевых режущих кромках. Размеры торцевых фрез с коническим хвостовиком [c.123]

Угол наклона зубьев доходит до 30—45°. Концевые фрезы изготовляются из быстрорежущей стали либо оснащаются твердым сплавом. Фрезы, оснащенные твердым сплавом, могут быть с монолитными коронками из твердого справа (фиг. 44,а). [c.71]

Для фрезерования древесных слоистых пластмасс целесообразно пользоваться цилиндрическими фрезами со спиральными зубьями с углом наклона спирали 50°. Инструмент должен быть изготовлен из быстрорежущей стали или иметь напаянные пластинки из твердого сплава. [c.535]

На фиг. 37 показано крепление ножей, имеющих двойной наклон, в корпусе фрезы. Нож имеет одну плоскую сторону, а на другой стороне, имеющей осевой (продольный) Наклон 5° и радиальный (поперечный) наклон 2°30, нанесены продольные рифли, входящие в рифления паза корпуса, выполненные с такими же двумя наклонами. Таким образом осуществлено крепление ножей в сборных торцовых насадных фрезах со вставными ножами из быстрорежущей стали по ГОСТу 1092-57 диаметром от 80 до 200 мм и шириной от 36 до 45 мм и по ГОСТу 3876-55 диаметром от 250 до 630 мм и шириной от 60 до 85 л<л и из твердого сплава по ГОСТу 9473-60 диаметром от 80 до 630 мм и шириной от 34 до 71 мм. Размеры ножа и рифлей изображены на фиг. 37 спг ва. [c.85]

Фрезы торцовые цельные (с мелким и крупным зубом) диаметром 40 50 63 80 и 100 мм и шириной 32 36 40 45 и 50 мм из быстрорежущей стали изготовляют по ГОСТу 9304-59 с затылком по фиг. 31, а и в. Их применяют для обработки плоскостей на одном или нескольких уровнях. Мелкозубые фрезы имеют угол наклона винтовых канавок ш = 25-7-30°, крупнозубые — угол ш = = 35 4-40°. В случае необходимости крупнозубые фрезы могут быть изготовлены с неравномерным окружным шагом по табл. 28. [c.104]

Сборные дисковые фрезы. Фрезы дисковые трехсторонние сборные с вставными ножами из быстрорежущей стали изготовляют по ГОСТу 1669-59 диаметром 80 100 125 160 и 180 мм и шириной 12 (14) 16 (18) 20 (22) 25 28 32 и 36 мм. Фрезы имеют разнонаправленные зубья. Крепление вставных ножей производят по фиг. 36. Геометрия режущей части передний угол у = 15° задний а = 12° и угол наклона ножей ш = 10°. [c.114]

Фрезерование цилиндрическими фрезами. Цилиндрические фрезы применяют для обработки плоскостей. Зубья цилиндрической фрезы располагаются по винтовой линии с определенным углом наклона винтовой канавки ш. Цилиндрические фрезы изготовляют цельными из быстрорежущей стали с мелкими и крупными зубьями (ГОСТ 3752—71), а также со вставными ножами из быстрорежущей стали и винтовыми пластинками твердого сплава. [c.25]

Коррозионностойкие стали. Как показывает опыт заводов, геометрические параметры концевых фрез оказывают большое влияние на их работоспособность. При фрезеровании коррозионно-стойких сталей стойкость быстрорежущих концевых фрез с небольшим углом наклона стружечных канавок <о = 20° весьма низка. Применение для этой цели твердосплавных концевых фрез с углом 0) = 15° также не дает положительных результатов-Здесь целесообразно использование концевых фрез усовершенствованных конструкций (табл. 66 и 67) с углом м = 35 45 , изготовленных из быстрорежущих сталей по ГОСТ 9373—60. Эти фрезы показывают высокую производительность как при больших, так и малых глубинах резания, а также при фрезеровании пазов в деталях из коррозионностойких сталей. Режимы резания коррозионностойких сталей ЭЖ1 и ЭЖ2 концевыми фрезами приведены в табл. 68. [c.191]

Для производительной обработки заготовок из листов органического стекла по контуру применяют трехзубую концевую фрезу (рис. 35) из быстрорежущей стали. Зубья фрезы изготовлены с неравномерным шагом и имеют большой угол наклона к оси (со= 45...55°). Во избежание оплавления кромок при обработке применяют в качестве СОЖ 5%-ный раствор эмульсола в воде. Это одновременно повышает качество обработанной поверхности и уменьшает ее шероховатость. [c.105]

Конструкции цельных быстрорежущих концевых фрез претерпели ряд изменений, которые значительно улучшили условия работы и повысили их производительность. Большая заслуга в этом новаторов производства В. Я- Карасева, И. Д. Леонова и др. Ранее концевые фрезы делали с мелкими зубьями и углом наклона (О = 20°. При фрезеровании глубоких пазов стружка плохо отводилась и забивалась во впадины (повышенное число зубьев вынуждало делать мелкие впадины небольшого сечения), что часто приводило к поломкам фрез. Почти совершенно невозможна была обработка деталей из вязких сталей и цветных сплавов. В этих случаях приходилось фрезеровать за несколько проходов при заниженных подачах. В ГОСТе 8237—57 по числу зубьев концевых фрез имеется два исполнения А — с нормальным зубом (г = 4- 6) и Б — с крупным зубом (г = 3-4). Угол наклона зубьев значительно увеличен (у крупнозубых фрез со = 45°). Увеличение угла со в сочетании с впадинами между зубьями довольно большого объема исключают спрессовывание стружки в канавках и обеспечивают благоприятные условия для ее отвода. Широкое распространение получили сборные торцовые фрезы со вставными ножами, оснащенными твердыми сплавами. [c.133]

Органическое стекло Концевая фреза из быстрорежущей стали Фреза-развертка для окончательной отделки отверстий Цилиндрические фрезы с прямыми или спиральными зубьями Конус заборной части 1 Я) на длины фрезы, число зубьев Диаметр 20—30 мм, число зубьев 12—28 Задний угол а = 22. передний угол v = 8 Зубья прямые или спиральные с углом наклона ДО 25, задний угол а = 8-hl6, передний угол v = Ю-ь35 100—150 1200—1300 об1мин 0,1-0,25 мм/зуб 0.1 — мм/об [c.306]

Наличие винтовых зубьев вызывает в процессе резания появление осевой силы Р , которая в зависимости от направления вращения фрезы (правое или левое) и направления зубьев (правое или левое) может действовать или по направлению к шпинделю, или от шпинделя. Шпиндель фрезерного станка обладает большей жесткостью, чем противоположная опора, поэтому рекомендуется во всех случаях, где это возможно, выбирать такие направления резания и винтовых зубьев, чтобы сила Р была направлена к шпинделю. Так, например, для цилиндрических насадных фрез направление зубьев должно быть принято противоположным направлению резания. Для фрез, снабженных зубьями на торце и по периферии (торцовые насадные монолитные, концевые цилиндрические), выбор направления зубьев обусловлен также и другими факторами. Для фрез из быстрорежущей стали направление зубьев должно совпадать с направлением резания, так как иначе передний угол на торцовых зубьях у, равный углу наклона зубьев со, будет отрицательным и процесс резания окажется затруднительным. При малом угле наклона зубьев со= 15—20 с этим приходится считаться. Однако при выборе больших величин со необходимо учитывать направление отвода стружки и конфигурацию обрабатываемой поверхности. Исследования и практика заводов пока-зывают что при обработке закрытых пазов и уступов фрезами с одноименными направлениями зубьев и резания (например, левый наклон зубьев при левом резании) стружка направляется к торцу фрезы (фиг. 125), защемляется и пакетируется между зубьями, в результате чего зубья инструмента выкрашиваются и ломаются. Для устранения этого необходимо давать разноименные направления зубьев и вра- [c.290]

Шпоночные фрезы из быстрорежущей стали по ГОСТу O14U-5O диаметром 2—20 мм изготовляют с цилиндрическим хвостовиком, диаметром 16—40 мм — с коническим. Они имеют два режущих зуба с торцовой режущей кромкой. Эти фрезы имеют передний угол у =20°, задний угол а =6°, задний угол на торце = 16ч-20° угол наклона винтовой канавки со = 20н-25°. [c.111]

Для фрез из быстрорежущих сталей Y=10- 20° для торцовых и дисковых фрез, оснащенных пластинами из твердого сплава, у выбирают от - -5 до —10°. Отрицательный угол у выполняют на фаске шириной 1 — 1,5 мм при фрезеровании заготовок из конструкционных и легированных сталей. Иногда задают передний угол у в плоскости, нормальной к оси фрезы. Углы 7 и у связаны следующей зависимостью tgY = tgv 51пф4-(дш созф (для торцовой фрезы) и tgY==tg7 сое со (для цилиндрической фрезы), где (О — угол наклона зубьев фрезы к ее оси. [c.191]

Фрезы резьбовые дисковые применяются для нарезания наружных резьб с крупным шагом (свыше 4 мм) симметричного и несимметричного трапецеидального профиля на специальных резьбофрезерпых станках. При изготовлении точных винтов дисковые резьбовые фрезы применяются лишь для предварительной обработки. Ось фрезы устанавливается наклонно к оси винта под углом подъёма нарезаемой резьбы по среднему диаметру. На симметричных фрезах для облегчения условий фрезерования зубья с каждой стороны смещены на половину углового шага и имеют лишь половину профиля. Для контроля угла профиля и ширины зуба фреза имеет один контрольный зуб полного профиля. Дисковые резьбовые фрезы изготовляются по ведомственным нормалям из быстрорежущей стали ЭИ262. [c.680]

Концевая фреза (рис. 47)—многозубый инструмент, предназначенный для обработки пазов и фасонных поверхностей. Винтовые кромки являются главными режущими кромками с ф==90° и углом наклона и = 30-ь45°. Концевые фрезы диаметром от 5 мм имеют на торце прямолинейные вспо.чогательные режущие кромки с углом i 3i = 2-b4°. Между главными (винтовыми) и вспомогательными (торцовыми) режущими кромками располагаются переходные кромки с углом фо=45° при /о=0,5ч-1,0 мм. Рабочую часть концевой фрезы делают цельной из быстрорежущей стали или твердого сплара, или составной с винтовыми твердосплавными пластинками, напа-янными на стальной корпус. Задний угол винтового зуба а = =84-15°. Передний угол у. т = 124-18° задают в нормальной плоскости, перпендикулярной винтовой линии режущей кромки. Передние и задние углы вспомогательной (торцовой) и переходной кромок задают в нормальных плоскостях перпендикулярных этим кромкам Viw=64-17°, а,к = 8-4-12 , Oon = 10- -15°. Число зубьев у концевых фрез 2—34-6, [c.109]

Вх.м струкций со вставными ножами из быстрорежущей стали, с напайными твердосплавными пластинами, поворотными многокромочными пластинами с механическим креплением, самовращающнмися резцами цилиндрических фрез с больщим углом наклона зубьев и неравномерным окружным шагом, снижающих вибрации станка при резании фрез со ступенчатым расположением зубьев, позволяющих увеличить подачу фрез с закругленными режущими кромками зубьев, позволяющих получить уменьшение шероховатости обрабатываемой поверхности и т. д. [c.152]

По конструктивным признакам фрезы подразделяют следующим образом 1) по расположению зубьев на исходном цилиндре (торцовые, цилиндрические, дисковые, двухсторонние, угловые, фасонные, концевые и др.) 2) по конструкции зуба (с остроза-точенными и затылованными зубьями) 3) по направлению зуба (с прямыми, наклонными, винтовыми, равнонаправленными зубьями) 4) по конструкции фрезы (цельные, составные, со вставными зубьями, сборные) 5) по способу крепления (насадные, концевые с коническим или цилиндрическим хвостовиком) 6) по виду инструментального материала режущей части (из быстрорежущей стали, твердых сплавов, режущей керамики, сверхтвердых материалов). Основные типы фрез показаны на рис. 8.6. [c.105]

Для обработки заготовок из нержавеющей стали И. М. Левиным и другими авторами р азработаны концевые фрезы, у которых неравномерность шага достигается применением для каждого зуба угла наклона винтовой поверхности отличающегося от других. Об эффективности применения таких фрез свидетельствуют специальные исследования. Обрабатывали уступы на заготовках из нержавеющей стали 12Х18Н10Т на вертикально-фрезерном станке 6Н12 концевыми фрезами диаметром 45 мм из быстрорежущей стали с обильным охлаждением 10%-ной эмульсией. Фрезы затачивали с углами у = 15°, а — 14°. Углы наклона винтовых зубьев (01= 45°, (02 = 40°, сод = 43°, СО4 = 38°, ш г зубьев на торце фрезы равномерный, а на цилиндрической рабочей части меняется из-за разных углов наклона зубьев. Чем дальше от торца, тем разность шагов больше. Фрезерование вели при глубине резания = 6 мм, подаче на зуб 5 = 0,2 мм, ширине фрезерования В — 30 мм скорость резания изменялась от 8 до 43 м/мин. [c.52]

Вышлифовкой в отечественном инструментальном производстве обрабатываются профили спиральных быстрорежущих и твердосплавных сверл диаметром 0,4—17 мм с угло.м наклона канавок до 35°, концевых фрез диаметром до 14 мм с углом наклона канавок до 45°, метчиков диаметром до 20 мм, разверток твердосплавных до 12 мм, центровочных сверл, сверл твердосплавных для плат печатного монтажа и др. Точный профиль сверл спиральных диаметром 10—40 мм из быстрорежущих сталей получают также комбинированным способом — прокаткой канавок и последующей дошлифовкой полного профиля. При этом кроме точности достигается экономия быстрорежущей стали, повышение производительности обработки (припуск при дошлифовке не превышает 0,5 мм по профилю канавки, что позволяет работать с подачами, до трех раз превышающими подачу при вышлифовке полного профиля). [c.813]

Для круглых фасонных резцов нз быстрорежуще стали задний угол 1 выбирают равным 10—15" , для призматических фасонных резцов задний угол может быть несколько больше ]2—17°, а в отдельных случаях, например для резцов, предназначенных для затыловання фасонных фрез, задний угол ос можно принимать и до 25--30°, с тем чтобы обеспечить необходимый задний угол су.р = а — ц нри относительном движении заготовки и резца. Задний угол ос фасонгюго резца для затылования приходится брать болыним потому, что угол ц наклона траектории относительного движения достигает значительной величины (10-15°). Задний угол а для резцов из твердых сплавов принимают равным 6 — 12°. [c.77]

Для разрезания слоистых армированных реактопластовТи в первую очередь конструкционных стеклотекстолитов (КАСТ-В, СТ-911, ВФТ С, ЭФ32-301, ФН, СК-9Ф) эффективно применение дисковых фрез с пластинками из сплава В Кб другие твердые сплавы, тем более быстрорежущая сталь, не рекомендуются для применения. Зубья фрез должны иметь переменно-наклонное (чередующееся) расположение (рис. 13) или вогнутую форму режущей кромки (рис. 14). Такая форма режущей кромки выполняется электроискровым способом. [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...