Зазоры Таблицы

В первой части таблицы параметров червячного колеса записывают модуль т, число зубьев 2, направление линии зуба ( Правое , Левое ), коэффициент смещения червяка х, исходный производящий червяк со ссылкой на стандарт (ГОСТ 19036—81), степень точности и вид сопряжения по нормам бокового зазора но стандарту и номер стандарта ГОСТ 3675—81. [c.340]

Стандарт устанавливает на размер е поля допусков 7Н, 9Н и 1Ш на размер а— 13 полей допусков в 7—11-й степенях точности (из них два предпочтительных для посадок с зазором — 9й и 9 ). В таблицах стандарта приведены значения предельных отклонений, допусков и радиальных биений зубьев относительно центрирующих поверхностей. Предельные зазоры и натяги в посадках по боковым поверхностям зубьев вычисляют по общим формулам (см. пример 15.3). [c.192]

В третьей части таблицы указывают обозначение чертежа сопряженного червяка и другие справочные данные. Точность изготовления червячных глобоидных передач задается степенью точности и видом сопряжения по нормам бокового зазора согласно ГОСТ 16502—70 Передачи червячные глобоидные. Допуски . Стандарт устанавливает три степени точности (6,7 и 8) и два вида сопряжений Ш с нормальным гарантированным зазором и Д — с уменьшенным гарантированным зазором. [c.143]

Для рассматриваемого примера х = 5,5 мкм, г = х оо — = 5,5/6 0,91. Пользуясь таблицей значений интегралов функций Ф (г) (см. приложение), находим Ф (г) == 0,3186. Вероятность получения натягов в соединении 0,5 + 0,3186 = 0,8186, или 81,86 %. Вероятность получения зазоров (незаштрихованная площадь под кривой распределения) 1 —0,8186 = 0,1814, или 18,14 %. Вероятные натяг —5,5 — За = —23,5 мкм и зазор —5,5 + Зст = +12,5 мкм практически являются предельными. Этот расчет приближенный, так как в нем не учтены возможности смещения центра группирования относительно середины поля допуска вследствие систематических погрешностей. При высоких требованиях к точности центрирования, а также при больших (особенно ударных) нагрузках и вибрациях назначают посадки с большим средним натягом, т. е. Н/п, Н/т. Чем чаще требуется разборка (сборка) узла и чем она сложнее и опаснее в смысле повреждения других деталей соединения (особенно подшипников качения), тем меньше должен быть натяг в соединении, т. е. следует назначать переходные посадки Н/к, H/j . [c.221]

Определить по формуле (И.3.11) коэффициент расстройки Результатами лабораторной работы являются заполненная таблица 11.3,3, график зависимости Е = / (уо) и оптимальное значение зазора (натяга). [c.34]

Здесь АЯ и АЯ2 —зазоры между валом и подшипником, мм (определяются по таблицам допусков и посадок). [c.137]

Таблица 4.1. Рекомендуемые значения перекрыш и осевых зазоров

В таблице приведено распределение поля в центре зазора для тех же полюсных наконечников. Экспериментальные исследования распределения магнитного поля вблизи зеркала полюсного наконечника показали, что в месте перехода от зеркала к боковой поверхности наблюдается резкое возрастание индукции магнитного поля [4]. Чем больше это возрастание, тем хуже однородность поля от данной формы. Эта закономерность наблюдается и при наших расчетах. [c.228]

Примечание. С-1 145 — 56, кроме указанных во всех таблицах, содержит данные для зазоров В d) = 0.2 0,3 и 0,4. [c.62]

Величины радиального зазора и осевой игры подшипников условно обозначаются номерами соответствующего ряда по таблицам отраслевой нормали и указываются перед классом точности подшипника. [c.170]

В таблице даны углы конических колес с осями, пересекающимися под углом в 90° и имеющими радиальный зазор (на большом дополнительном конусе) с = 0,2/1Ц, А — угол головки зуба у — угол ножки зуба и ф< 1 — угол делительного конуса малого колеса. [c.216]

В первой части таблицы параметров приводят степень (ТОЧНОСТИ и вид сопряжения по нормам бокового зазора по соответствующему стандарту и обозначение этого стандарта. [c.307]

Примечания 1. — гарантированный боковой зазор. 2. Для ортогональных передач определяют непосредственно пз таблицы по значениям R. [c.348]

В первой части таблицы параметров указывают направление линии зуба надписью Правое или Левое . Коэффициент изменения толщины зуба хх с соответствующим знаком при отсутствии изменения расчетной толщины зуба следует проставлять 0. Степень точности и вид сопряжения по нормам бокового зазора приводят по соответствующему стандарту с указанием его обозначения. [c.350]

Проведенные исследования показали, что требуемую точность торможения можно достичь на моделях не только с высокими значениями коэффициентов трения фрикционных пар, но и с низкими коэффициентами за счет снижения начальной скорости торможения и изменения отдельных параметров зазора, момента инерции машины, массы якоря, противодействующей силы пружины. В таблице приведены значения критериев качества для вариантов моделей, выбранных в соответствии с полученными рекомендациями. [c.70]

Расчет диаметра посадочного места обоймы из стали 20 под посадку металлокерамических фильер при температуре 900° С может производиться по опытным данным следующей таблицы, в которой указаны размеры расширения, гарантийные зазоры и натяги посадочных мест для наиболее часто применяемых диаметров фильер. [c.91]

Наглядное представление о характере влияния параметров машинного агрегата с зазорами в соединениях на динамические процессы дают осциллограммы, полученные при моделировании си-Таблица 8 стемы уравнений движения на аналоговой вычислительной машине (АВМ). [c.204]

Формы и размеры поперечного сечения седел указанных соединений необходимо выбирать из условий создания требуемой герметичности и исключения механического повреждения материала уплотнителя кромкой седла. Выбор предельных величин зазоров в сопряжении клапан — корпус агрегата, существенно влияющий на эксплуатационные показатели агрегатов, производится в зависимости от характера разобщаемой среды (жидкость, газ, пар), давления и температуры. Предложенная таблица поможет конструктору выбрать направление для проектирования, однако она не исчерпывает все возможные варианты сочетания конструкций седла и клапана. [c.6]

Таблица 8.3. Основные отклонения метрических ре.-зьб с зазорами по ГОСТ 16093—8 (СТ СЭВ 640—77)

Таблица 8.5. Поля допусков для посадок с зазором

Таблица 10.6. Предельные натяги и зазоры в посадках подшипников качения

Повышение качества изделий в большинстве случаев связано с повышением точности обработки и сборки. Изготовление деталей по более точному классу требует большего труда рабочих и больших затрат на оборудование, приспособления, инструмент и контроль, что увеличивает себестоимость машин. Но при этом обеспечиваются высокая точность сопряжений, постоянство характера этих сопряжений в большой партии и, как правило, более высокие эксплуатационные показатели машины в целом. Изготовление деталей по расширенным допускам проще, но снижает гарантированный запас точности, и следовательно, долговечность машин. Это противоречие должно разрешаться на основе технико-экономических расчетов. При этом следует иметь в виду, что изготовление деталей по 2-му классу точности на современных отечественных станках не представляет большой трудности. Величины зазоров и натягов (т. е. характер посадки) при выбранных по таблице предельных отклонениях отверстия и вала должны определяться теоретико-вероятностным методом, так как получение наибольших и наименьших зазоров и натягов маловероятно. [c.162]

Таблица 67 Значение сборочных зазоров при горячих посадках

Таблица 83 Зазоры во вкладышах подшипников

Следует учитывать, что поля допусков отверстия внутреннего кольца и наружной поверхности подшипника имеют противоположное направление в сравнении с полями допусков основного отверстия в системе отверстия и основного вала в системе вала. Поэтому посадки, осуществленные по указанным калибрам, получаются несколько туже, чем посадки обычных валов и отверстий. Для контроля можно пользоваться сводными таблицами натягов и зазоров (табл. 86 п 87). [c.201]

Таблица 108 Зазоры в концевых уплотнениях турбомашин

Величины радиальных зазоров в угольных уплотнениях выбираются в зависимости от диаметра вала, конструкции турбины и числа уплотнений. Таблицы этих зазоров можно найти в специальной литературе [8, 14]. [c.265]

Нагревание средних и крупных роликовых подшипников, используемых в разных узлах прокатного оборудования (преимущественно— в зонах высокого нагрева), сказывается ка величине зазоров и может осложнить работу всего узла. В главе о монтаже подшипников общего назначения были приведены таблицы осевых и радиальных зазоров, однако опыт показывает, что рекомендуемые монтажные зазоры в прокатном оборудовании могут оказаться чрезмерно малыми. Поэтому монтажные организации в своей практике пользуются зазорами, увеличенными в 1,5 раза против заводских данных. В табл. 117 даны указания о выборе зазоров для некоторых крупных подшипников прокатного оборудования. [c.378]

Таблица 133 Зазоры в направляющих шпонках турбомашин (см. фиг. 278)

Точность червячных передач. Допуски червячных передач регламентируются при т< 1 жж ГССТ 9774—61 и при /л> 1 л<ж ГОСТ 3675—56. Они распространяются на передачи с цилиндрическими червяками. По точности изготовления передачи делятся на 12 степеней точности. В таблицах ГОСТ даны допуски и отклонения для степеней точности с 4-й по 9-ю. Каждая степень точности содержит нормы точности червяков и червячных колес, нормы контакта и точности монтажа передачи, нормы наименьших боковых зазоров и др. В стандарте предусмотрено четыре вида сопряжений С, Д, X и Ш, различающихся величиной гарантированного бокового зазора С между зубьями и допуском зазора. Таблицы ГОСТ 9774—61 с нормами точности для мелко-модульных червячных передач т < 1 мм), условные обозначения точности передач и рекомендации по выбору степени точности приведены в справочниках [31], [41]. [c.267]

Указания всех остальных параметров первой части таблицы (число зубьев, направление наклона зубьев, степень точности и вид сопряжения) соответствуют ГОСТ 9250—59 без каких-либо изменений. Что касается указания стандартизованного исходного контура, ничего не изменилось в сравнении с ГОСТ 9250—59, оно полностью соответствует рекомендации СЭВ P 581—66. Исходный контур указывается ссылкой на соответствующий стандарт. Порядок указания нестан-дартизованного исходного контура для конических зубчатых колес полностью соответствует P 581—66 и правилам, установленным ГОСТ 2.403—68 и ГОСТ 2.404—68, нестандартизованный исходный контур задается углом профиля а , коэффициентом высоты головки — /о, коэффициентом радиального зазора q и радиусом закругления Г (черт. 211). [c.137]

В СТ СЭВ 179—75 в квалитетах /Т8—/Т17 установлено 45 полей допусков валов и 42 поля допуска отверстий, из них девять полей допусков вала и восемь полей допусков отверстий установлены специально для пластмассовых изделий, а остальные отобраны из содержащихся в СТ СЭВ 144—75. Для образования посадок с расширенными зазорами и натягами увеличено число полей допусков с большими по абсолютной величине основными отклонениями (а, Ь, га, гЬ, гс). Кроме того, информационным приложением № 1 к СТ СЭВ 179—75 введены дополнительные поля допусков. В квалитете /ПО установлены дополнительные поля допусков валов у 0 и гсЮ и отверстий 710 и Z 10. В квалитете /П1 введены новые поля допусков валов ог/11, агП и отверстий Л711, AZII для образования посадок с большими зазорами вала zel и отверстия Z 11—для образования посадок с большими натягами. Преимущественно для несопрягаемых размеров введены поля допусков hl8, /Д8, //18 и / 18. Таблицы допусков /Т 18 и предельных отклонений для дополнительных полей допусков приведены также в приложении № 1 к СТ СЭВ 179—75. Дополнительные поля допусков применяют в технически обоснованных случаях. [c.78]

В первой части таблицы приводите основные данные модуль т число витков Zi вид червяка (записью типа ZA, ZI, ZK и др.) угол подъема винтовой линии (основнэй ув — для эвольвентного, делительпЕяй v—Для всех остальных червяков) направление линии витка — надпись правое или левое степень точности и вид сопряжения по нормам бокового зазора ( ш СТ СЭВ 311—76) исходный профиль червяка (по ГОСТ 19036—73 или СТ СЭВ 26(3—76) или параметры исходного червяка, e J H они отличаются от стандартных. [c.6]

Как следует из приведенной таблицы, наибольшей устойчивостью обладают круглые сплошные сечения и трубчатые, круглой и прямоугольной формы. Замена двух сваренных уголков профилем Тюбразной формы значительно повышает коэффициент устойчивости, исключает зазоры, облегчает окраску. Суммарная поверхность 1 м элемента из двух [c.195]

Так как с увеличением осевой нагрузки при постоянной радиальной происходит выборка радиального зазора, что приводит к более равномерному распределению нагрузки на тела качения (рис. 304), то осевая нагрузка не влияют на величину эквивалентной нагрузки, пока отношение PJVP, не превысит значения вспомогательного коэффициента е. Следовательно, при PJVPf < е надлежит принимать X = 1 и У = 0. Значения коэффициента е приведены в таблицах [4, 19]. [c.329]

Действительно, на чертеже все линейные размеры, кроме 20.0,14 в 25 о,14 являются свободными, и если по заданию они должны быть выдержаны с точностью по 8-му классу, то, воспользовавшись данными таблицы зазоров и натягов, получим размерную цепочку такого вида , [c.120]

Таблицы замен посадок увязаны с таблицами замен полей допусков отверстий и валов. Как правило, показатели сопоставления систем ОСТ и ЁСДП СЭВ для посйдок лучше, чем для отдельных полей допусков отверстия и вала. Например, при размерах от 1 до 500 мм поле допуска отверстия Н9 в среднем на 25 % выходит за границы поля допуска отверстия Aj, но в сочетании с валом h8 дает посадку H9/h8, предельные зазоры которой практически совпадают с зазорами в посадке Ао/Сд. Особо следует подчеркнуть неполную однозпачпосгь посадок и системе ОСТ и основных отклонений, определяющих характер посадок в ЕСДП СЭВ. Например, для интервала размеров 18—30 мм посадка НУ/рО будет с гарантированным натягом, однако при выборе отверстия 8-го квалитета посадка Н8/р6 становится переходной, обеспечивающей как натяги, так и зазоры. [c.64]

Примечания 1. Приводимые для некоторых марок чугуна два предельных значения для р и соответственно для и указывают допустимые сочетания этих показа телей. 2. При использовании антифрикционного чугуна в узлах трения требуется со блюдать следующие условия а) тщательный монтаж точное сопряжение трущихся поверхностей и отсутствие перекоса б) обеспечение непрерывного тщательного смазывания, не допускающего искрения или значительного нагрева узла трения в) увеличение зазоров по сравнению с установленными для бронзы на 15—30 %. при наличии значительного нагрева узла трения в работе — до 50 % г) приработку на холостом ходу и постепенное повышение рабочих нагрузок. 3. Предельные режимы работы деталей из антифрикционного чугуна в узлах трения не должны превышать норм, указанных в таблице. [c.321]

В табл. 29—32 даны максимальные значения коэффициентов трения при скольжении цилиндрических поверхностей с параметром шероховатости Да = 2,0 мкм при номинальной нагрузке Я=20 П. Из таблиц видно, что влияние антикоррозийных покрытий на коэффициенты трения при скольжении цплиидртестх поверхностей такое же, как и при скольжении плоских поверхностей. Но для большинства сочетаний покрытий полученные коэффициенты трения больше, чем для плоских поверхностей. Коэффициенты трения при скольжении цилиндрических поверхностей значительно выше, чем при скольжении цилиндра по плоской поверхности, так как площадь фактического контакта у такой пары больше. Кроме того, влияние на коэффициент трения может оказывать толщина антикоррозийного покрытия, изменяющая зазор между цилиндрами, и характер [c.218]

В таблице 4.12 представлены результаты измерений F для электродных систем типа ПКПК и ЦК2П, в которых электроды сделаны из трубы диаметром 56 мм, разрезанной вдоль на две части, а концентраторы выполнены в форме треугольных шипов высотой 4 мм. Ввиду отсутствия воспроизводимости размеров концентраторов и симметричности электродов соотношения приводятся попарно для смежных щелевых зазоров по обе стороны от центрального электрода. [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...