Поток Коэффициент магнитный

Рис. 5.4. Структурный граф электромагнитного расчета авиационных синхронных генераторов нд — номинальные данные ОЛ — обмоточные данные t — полюсное деление I—активная длина в — воздушный зазор а — полюсное перекрытие — ширина в высота паза якоря fnj — МДС приведенной реакции якоря г,, х,. — относительные параметры Oj — коэффициенты магнитной цепи Е , — ЭДС, магнитный поток и индукция в воздушном зазоре Е , — то же. по про-

Анализ структурного графа на рис. 5.4 вскрывает последовательный, многоэтапный характер электромагнитного расчета, основанного на методологии, изложенной в [8]. В данном случае можно выделить три основных этапа. На первом этапе вводятся НД, ОД, геометрические размеры воздушного зазора и паза якоря, что дает возможность определить векторную диаграмму и ненасыщенные параметры, расчетные коэффициенты магнитной цепи и магнитные характеристики воздушного зазора (поток, индукция, МДС). На втором этапе вводятся дополнительно высота спинки якоря и характеристики стали якоря, в результате чего определяются магнитные характеристики якоря вместе с коэффициентом насыщения и насыщенные значения параметров. На третьем этапе определяется необходимая МДС возбуждения, для чего требуется дополнительный ввод геометрических размеров и характеристик стали индуктора. [c.126]

Температурный коэффициент магнитного потока, [c.118]

Коэффициенты линейного расширения геометрических размеров магнитных систем на два-три порядка меньше температурных коэффициентов магнитных параметров магнитно-твердого материала. Поэтому температурная погрешность магнитного потока в рабочем зазоре определяется в основном температурными отклонениями параметров магнитно-твердого материала и технологией изготовления магнитной системы (намагничиванием и стабилизацией). [c.237]

Параметры оптимизации в зависимости от цели, для которой они предназначены, могут быть пространственными и временными (длина, время, площадь, объем, скорость, ускорение и т. д.) механическими (масса, плотность, сила, момент силы, работа, энергия, мощность, давление и т. д.) электрическими и магнитными (количество электричества, плотность электрического тока, удельное сопротивление, магнитный поток и т. д.) тепловыми (температура, количество теплоты, тепловой поток, коэффициент теплообмена и т. д.) акустическими (звуковое [c.94]

Влияние концевых неоднородностей на входе потока в магнитное поле и выходе из него существенно сказывается на поле скорости и на значениях коэффициентов теплоотдачи в этих зонах (см. п. 1.10.7). Влияние концевых неоднородностей продольного магнитного поля исследовано в [98], где содержатся формулы для расчета местных коэффициентов теплоотдачи. [c.228]

Для получения качественного изображения магнитного поля необходимо следить за равномерностью и однородностью теплового потока, облучающего магнитную ленту в момент ее намагничивания. Для обеспечения данного условия в проведенных экспериментах в качестве источника тепла применяли керамический стержень, сопротивление которого составляло 2,63 Ом при 300° С, коэффициент поглощения поверхности — 0,9, максимальная рассеивающая мощность— 1,5 кВт. Нагревательный элемент крепился на торцевых стенках отражателя, имеющего вид параболического цилиндра. В процессе магнитной записи лента подвергалась воздействию инфракрасного излучения в течение 15 с. [c.229]

Коэффициент рассеяния магнитного потока а Магнитный поток в рабочем зазоре Ф , Вб Индукция над зубцом Вгб. Т [c.38]

Для быстрого торможения больших маховиков применяется электрический тормоз, состоящий из двух диаметрально расположенных полюсов, несущий на себе обмотку, питаемую постоянным током. Токи, индуцируемые в массе маховика при его движении мимо полюсов, создают тормозящий момент М , пропорциональный скорости V на ободе маховика М = кв, где к — коэффициент, зависящий от магнитного потока и размеров маховика. Момент М2 от трения в подшипниках можно считать постоянным диаметр маховика Л, момент инерции его относительно оси вращения ]. Найти, через какой промежуток времени остановится маховик, вращающийся с угловой скоростью Шо-2У, /1 I к Ои>а [c.278]

Пример 162. Для быстрого торможения больших маховиков применяется электрический тормоз, состоящий пз двух полюсов, расположенных диаметрально противоположно и несущих на себе обмотку, питаемую постоянным током. Токи Фуко, индуцируемые в массе маховика, при его движении около полюсов создают тормозящий момент Л ,, пропорциональный скорости о на ободе маховика M = kv, где — коэффициент, зависящий от магнитного потока н размеров маховика. Момент от трения в подшипниках можно считать постоянным радиус маховика г момент инерции его относительно оси вращения J. Найти, через какой промежуток времени остановится маховик, вращающийся с угловой скоростью со,,. [c.343]

В СИ единица магнитного потока выбрана такой, чтобы коэффициент пропорциональности между ЭДС индукции и изменением магнитного потока был равен единице. При этом закон электромагнитной индукции формулируется следующим образом ЭДС индукции в замкнутом контуре равна модулю скорости изменения магнитного потока через поверхность, ограниченную контуром [c.188]

Коэффициент пропорциональности L между силой тока I в контуре и магнитным потоком <1>, создаваемым этим током, называется индуктивностью. Индуктивность зависит от размеров и формы проводника, от магнитных свойств среды, в которой находится проводник. [c.190]

Установим связь между значениями плотности потока импульса и соответственно коэффициента сопротивления при наличии магнитного поля и при его отсутствии. [c.662]

Индуктивность L — величина, характеризующая замкнутый контур и являющаяся коэффициентом пропорциональности между магнитным потоком, сцепленным с этим контуром, и силой тока в нем [c.15]

Магнитное сопротивление — величина, являющаяся коэффициентом пропорциональности в формуле, выражающей зависимость магнитного потока Ф от магнитодвижущей силы Гт [c.15]

Мы видим, что это уравнение семейства изоклин качественно совпадает (с точностью до значения коэффициента у) с уравнением изоклин (1.4.14) для электрического колебательного контура с нелинейным конденсатором с сегнетоэлектриком. Поэтому фазовый портрет свободных колебаний магнитного потока в контуре с нелинейной индуктивностью аналогичен фазовому портрету свободных колебаний заряда в контуре с нелинейным конденсатором, показанному на рис. 1.12, а при равенстве коэффициентов нелинейности оба портрета совпадают друг с другом. [c.40]

Влияние поперечного магнитного поля на турбулентный поток проводящей жидкости в трубах сводится к изменению распределения скорости течения по сечению трубы и подавлению турбулентных пульсаций. При малых и умеренных числах На профиль скорости по своей форме близок к обычному логарифмическому, т. е. магнитное поле существенно не увеличивает градиента скорости у стенок, но подавляет турбулентные пульсации. Поэтому при заданном чнсле Re в опытах наблюдается уменьшение коэффициента трения по сравнению с его величиной в обычной гидродинамике. [c.436]

Если магнитное поле движется вместе с потенциальным потоком относительно неподвижной пластины, то в силу скольжения жидкости в пограничном слое относительно магнитного поля и изменения направления действия пондеромоторных сил градиент скорости у стенки будет возрастать с увеличением напряженности магнитного поля, что будет приводить к повышению коэффициента трения. [c.444]

Магнитный поток, получаемый в сердечнике, пронизывает зазор, создавая в нем некоторую индукцию В. В то же время этот поток возбуждает во вторичной обмотке э. д. с. и ток, замыкающийся через жидкий проводник, находящийся в канале. Взаимодействие совпадающих по фазе тока и магнитной индукции создает электромагнитную объемную силу, заставляющую проводящую жидкость двигаться вдоль канала. Однофазные электромагнитные насосы на промышленной частоте имеют низкий коэффициент полезного действия и потому получили распространение лишь в лабораторной практике. [c.455]

Немагнитные материалы вообще плохо греются, так как вследствие слабой связи индуктора с нагреваемым объектом (большая часть магнитного потока замыкается по воздуху, не пересекая нагреваемой поверхности) обратный ток идет очень близко от прямого тока и ослабляет его (рис. 10-8, а). Кроме того, ввиду большого рассеяния коэффициент мощности и, следовательно, к. п. д. индуктора получаются чрезвычайно низкими. [c.161]

Коэффициент а зависит от конструкции генератора и характеризуется косинусом угла, образованного силой W со скоростью оХ. Обычно а имеет величину, равную нескольким десятым долей единицы. Напряженность магнитного поля Я определяется насыщением железа и не превышает 2-10 А/м. Когда поток электроэнергии превращается в механическую энергию и обратно, получается около 1 кВт/см . Поэтому для генератора 100 МВт ротор должен иметь рабочую поверхность около 10 м . [c.87]

Здесь и — напряжение источника питания i — мгновенное значение тока в катушке муфты г — активное сопротивление цепи катушки муфты L — индуктивность катушки муфты t — время , X — перемещение якоря вдоль вала Р — электромагнитная сила А — постоянный коэффициент Ф — магнитный поток т — масса якоря /о — коэффициент трения Сц — жесткость пружины Рд — начальное натяжение пружины ср — угол поворота главного вала машины — момент трения между якорем и электромагнитом [c.66]

Среднее значение ЭДС генератора Е = кФп, где k — коэффициент, определяемый конструкцией машины Ф — магнитный поток п — частота вращения. [c.434]

Бесконтактные выключатели представляют собой индуктивные, емкостные, оптические и другие датчики. Релейный характер работы этих датчиков обеспечивается промежуточным усилительным элементом, работающим в релейном рел<име. Бесконтактный выключатель (рис. 40) имеет два ферритных сердечника с обмотками. Сердечники размещены в капроновых корпусах / и 2 друг против друга на расстоянии нескольких миллиметров. Выключатель представляет собой трансформатор-датчик, имеющий три обмотки контурную (первичную) Wk, включенную в цепь коллектора триода (рис. 40, б) обмотку положительной обратной связи (вторичной) Wn. и обмотку отрицательной обратной связи (вторичной) W , включенных встречно-последо-вательно в цепь базы триода. Обмотки Wk и Wn. размещены на одном ферритовом сердечнике, обмотка Wo. — на другом. Срабатывание выключателя происходит при вводе в зазор (щель) между сердечниками датчика металлического лепестка, связанного с перемещающейся частью станка (в соответствии с этим выключатель называют щелевым). Металлический лепесток играет роль экрана на пути магнитного потока и вызывает уменьшение коэффициента взаимной индукции между контурной обмоткой W-K и обмоткой отрицательной обратной связи И о.с- [c.78]

В табл. 102 представлены результаты расчета температурного коэффициента магнитного потока в рабочем зазоре для систем с постоянными магнитами из литого сплава ЮНДК35Т5 и ЮН13ДК24. [c.237]

Радикальной мерой снижения величины реактивной э.д.с. в. ,5—3 раза является применение в тяговом двигателе бес-пазового якоря [2, 3]. Как показали всесторонние исследования таких двигателей, беспазовая укладка якоря, обеспечивает значительное уменьшение потоков рассеивания коммутируемых секций, их индуктивности и резко улучшает коммутацию как на постоянном, так и на пульсирующем токе. Кроме того, такая обмотка якоря неизбежно об,условливает в Двигателе большой воздушный зазор (18—22 мм) под главными полюсами, что приводит к повышению коэффициента магнитной устойчивости и к улучшению потенциальных условии на коллекторе из-за ослабления реакции якоря. В итоге все это резко. .повышает их коммутационную устойчивость. [c.145]

Так как полезный магнитный поток и магнитный поток в нейтральном сечении магнита иропорционалвны соответствующим проводимостям, то коэффициент рассеяния а выражают как отношение полной проводимости воздушных зазоров и потоков рассеяния Ов.з к проводимости рабочего зазора Ор.з [c.110]

Чтобы избежать температурной погрешности , в магнитных тахометрах применяют термомагнитную температурную компенсацию. Параллельно постоянному магниту 2 (см. фиг. 307), непосредственнее соприкасаясь с ним, устанавливается термомагнитный шунт 9 из материала с отрицательным температурным коэффициентом магнитной проницаемости. При нормальной температуре через шунт замыкается и не участвует в создании вращающего- момента некоторая часть магнитного потока постоянного магнита. При увеличении температуры магнитное сопротивление шун а резко возрастает и основной магнитный поток постоянного магнита увеличивается за-счет уменьшения части потока, замыкающегося через термомагнитный шунт этим компенсируется возможное уменьшение вращающею момента из-за увеличения электрического сюпроти вления материала колпачка. В результате показания прибора остаются почти неизменными. [c.371]

Термометры. При создании термометра можно исходить из любого физического свойства, меняющегося с температурой в нужном интервале, однако для исиользования такого термометра в калориметрии необходимо, чтобы это свойство удовлетворяло некоторым дополнительным условиям. Так, это зависящее от температуры свойство Т) должно измеряться с достаточной точностью, обладать хорошей воспроизводимостью (по крайней мере за время измерений) и иметь значительный температурный коэффициент (ih) d /dT). Теплоемкость термометра должна быть малой по сравнению с Собр. он должен легко приводиться в тепловой контакт с образцом, а также не вызывать значительных нежелательных потоков тепла между калориметром и окружающей средой. При самом измерении не должно происходить выделения большого количества тепла. Желательно также, хотя это и не всегда существенно, чтобы показания такого термометра не зависели от магнитного поля и чтобы они хорошо воспроизводились после отогрева и повторного охлаждения. [c.329]

Из этого следует, что при не очень больших числах Рейнольдса, например не слишком превышающих критическое число Рейнольдса при отсутствии магнитного поля, наложение магнитного поля может существенно затормозить турбулентный механизм диссипации энергии (так как начальным этапом этого процесса является отбор энергии от осредненного потока про-дольны.ми турбулентными пульсациями, а последние подавляются поперечным магнитны.м полем). Поэтому поток жидкости при указанных условиях в отношении сопротивления движению будет ближе к ламинарному другими словами, наложение поперечного магнитного поля приведет к у.меиьшению коэффициента сопротивления. [c.663]

Таким образом, основным требованием, предъявля-мым к материалам для постоянных магнитов, является постоянство магнитного потока между полюсами магнита. Для этого необходимо, чтобы материал имел малый температурный коэффициент намагниченности и не был подвержен старению. Старение может быть обратимое и необратимое. Обратимое старение связано с изменением доменной структуры. Перемагничивание восстанавливает в этом случае первоначальные свойства постоянного магнита. Необратимое старение связано с изменением металлографической структуры. При необратимом старении магнитная энергия падает в связи с уменьшением [c.198]

Модели и натурные конструкции могут испытываться на амортизаторах или упругих связях. При этом связи желательно устанавливать в узлах исследуемых форм колебаний. Необходимо контролировать потоки энергии, проходящие через связи и амортизаторы в фундамент или прилегающие конструкции, особенно при измерении демпфирующей способности системы. Уходящую через связи энергию можно оценивать по работе сил, действующих в местах присоединения связей, для чего необходимо предварительно измерить динамическую жесткость присоединяемых конструкций в указанных точках. Измерение амплитудно-частотных характеристик и форм колебаний конструкций с малыми коэффициентами поглощения требует достаточно точного поддержания частоты возбуждения, что может осуществляться генераторами с цифровыми частотомерами. При изменении частоты на = 8/а /2/7с в окрестности резонансной частоты / амплитуда колебаний изменяется на 30% (см. 1.3). Чтобы поддерживать амплитуду колебаний с точностью +30%, частота не должна изменяться больше чем на 8/о /2/л. Измерение вибраций невращающихся деталей осуществляется с помощью пьезокерамических акселерометров с чувствительностью 0,02—1 B/g. Акселерометр ввинчивается в резьбовое отверстие в конструкции или приклеивается. В случае необходимости получить информацию о колебаниях конструкции в большом числе точек (например, при анализе форм) датчик последовательно приклеивается в этих точках пластилином. При исследованиях вибраций механизмов, когда необходимо получить синхронную информацию с нескольких десятков датчиков, сигналы записываются на магнитную ленту многоканального магнитографа. Датчики делятся на группы так, чтобы число датчиков в группе соответствовало числу каналов магнитографа, а один из датчиков, служащий опорным для измерения фазы между каналами, входит во все группы. [c.147]

Коэффициент отфильтровывания загрязняющих частиц в магнитных сепараторах зависит от напряженности магнитного поля, скорости течения рабочей жидкости, ее вязкости, расположения силовых полей относительно направления потока жидкости и др. [c.232]

Коэффициент отфильтровывания в магнитных сепараторах зависит от скорости течения жидкости. Приведенные на рис. 125, б данные определены из условия равномерного распределения частиц осадка в минеральном масле, проходящем мимо постоянного магнита. Вследствие эффекта агломерации небольших частиц под действием магнитного поля фактический коэффициент отфильтровывания при данных скоростях потока может оказаться более высоким. На рис. 125, в показаны результаты исследований [60] по определению влияния вязкости рабочей жидкости на эффективность работы магнитного сепаратора в сопоставлении с механическим фильтрующим элементом. На графике кривая А характе- [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...