Зонная структура (заключение)

В заключение отметим некоторые особенности энергетического спектра электронов в трехмерном случае. Зонная структура здесь может быть значительно сложнее, чем в рассмотренной выше одномерной модели. Зависимость (к) в трехмерном кристалле может быть различна для разных направлений в зоне Бриллюэна. Это связано с тем, что трехмерный потенциал У(г), зависящий от структуры кристалла, в различных направлениях не одинаков. Следствием этого может быть перекрытие разрешенных зон. Так, например, запрещенная зона в одном направлении может совпадать с разрешенной зоной в другом направлении. Перекрытие разрешенных зон нельзя получить в одномерном случае. [c.229]

Особенности энергетической зонной структуры. Вид СУ ККР (5.21) позволяет сделать некоторые заключения о характере строения энергетических зон. Для этого вспомним, что для переходных металлов тангенс фазового сдвига пмеет резонанс по энергии (см. (2.80)). Запишем это в простейшей форме, пренебрегая нерезонансным рассеянием с фазой цЧ [c.198]

Вид СУ (5.25) позволяет сделать заключения о зависимости зонной структуры от давления при однородном сжатии кристалла. Действительно, по (5.22) положения всех энергетических уровней Е — Еа ) изменяются пропорционально а . В первом приближении ширина й-зоны при всестороннем сжатии растет обратно пропорционально квадрату параметра решетки, а в следующем приближении, по (5.28),— обратно пропорционально пятой степени. Численный эксперимент [372] подтверждает зависимость а , впервые отмеченную из других соображений в [294]. Ясно также, что все уровни кристалла будут при сжатии повышаться, что приведет к повышению полной энергии, а это невыгодно . Следовательно, с ростом давления будет возрастать вероятность фазового перехода в другую кристаллическую модификацию, в которой энергетические уровни будут расположены так, чтобы полная энергия была меньше. [c.199]

Скорость прохождения орбиты в /с-пространстве можно выразить через геометрические характеристики зонной структуры. Рассмотрим орбиту с энергией лежащую в какой-либо плоскости, перпендикулярной полю (фиг. 12.9,а). Время, необходимое для прохождения части орбиты, заключенной между точками кх и кг, равно [c.233]

Рис. 14.2 иллюстрирует одно из таких явлений - возникновение диссипативных структур в полимерной матрице вокруг заключенных в ней волокон. При охлаждении расплава данного термопластичного полимера в зонах, удаленных от волокна, происходит кристаллообразование, причем морфология образующихся кристаллов (солнцеобразные сферолиты, растущие радиально из точек зародышеобразования) типична для многих полимеров. Кристаллообразование же вокруг волокна формирует оболочку нитевидных кристаллов. Такой частично кристаллический полимер можно рассматривать как композит, в котором упрочняющими элементами являются кристаллические области, а матрицей - области с меньшей упорядоченностью. Эти примеры показывают важность учета процессов самоорганизации и межфазных явлений при проектировании современных композитов. [c.169]

МЫ вынуждены учитывать четыре отдельных компонента и использовать по крайней мере три различные скорости химических реакций в уравнениях для концентраций компонентов. Более того, наблюдение структуры пламени и тот факт, что скорости реакций конечны, приводит нас к заключению о том, что химические реакции происходят в тонкой, но конечной зоне реакции или фронте пламени. Концентрации компонентов и температура претерпевают резкие изменения внутри этой зоны, в результате чего могут стать заметными в пределах зоны реакции те члены, которые были отброшены при выводе уравнений пограничного слоя в п. 2.4. Таким образом, очевидно, что имеется целый ряд проблем, включающих химические реакции в газовом потоке, которые не могут быть изучены только с помощью теории пограничного слоя. [c.143]

В заключение отметим, что выше рассматривалась стационарная одномерная структура разрывов, однако, реальная структура может быть нестационарной и неодномерной, т.е. внутри узкой зоны разрыва возможны колебания и неодномерные течения. При этом решение, представляющее одномерную стационарную структуру, может вообще не существовать либо быть неустойчивым. Кроме того, как уже упоминалось выше, переходная зона разрыва может расширяться со временем, оставаясь, однако, узкой по сравнению с внешним размером задачи. [c.111]

Заключение. В результате экспериментальных исследований изучена структура течения при сверхзвуковом обтекании (М = 2.84) цилиндрического выреза на осесимметричном теле. Определено влияние относительной длины выреза Ьр = 0.5-14) на распределение давления по нижней стенке, переход от открытого к закрытому режиму обтекания, расположению отрывных зон и скачков уплотнения. Получены новые данные для закрытого режима, когда возникают две отрывные зоны и два скачка уплотнения. [c.130]

Заключение. В результате детального исследования структуры течения около угловой точки излома образующей поверхности тела установлено, что возможно появление областей с существенными поперечными перепадами давления в пределах зоны, занятой струйками тока невозмущенного пограничного слоя. [c.65]

Заключение, Изменение твердости и микроструктуры зоны основной части металла, подвергающейся термическому воздействию, а также структуры и состава наплавленного металла, повидимому, не вызывает заметного затухания или отражения ультразвука. [c.298]

На рис. 6.2 показана зонная структура невырожденного полупроводника. За нулевой уровень OT Heta энергии принимают обычно дно зоны проводимости Ес,. Так как для невырожденного газа уровень Ферми [j, должен располагаться ниже этого уровня, т. е. в запрещенной зоне, то (д, является величиной отрицательной (см. 3.103)). При температуре Т, отличной от абсолютного нуля, в зоне проводимости находятся электроны, в валентной зоне — дырки. Обозначим их концентрацию соответственно через пир. Выделим около дна зоны проводимости узкий интервал энергий dE, заключенный между Е н Е + dE. Так как электронный газ в полупроводнике является невырожденным, то число электронов dn, заполняющих интервал энергии dE (в расчете на единицу объема полупроводника), можно определить, воспользовавшись формулой <3.89) [c.161]

Металлографическое изучение деформации биметаллов целесообразно проводить с использованием комплексной методики экспериментирования, основанной на применении автоматических телевизионных анализаторов изображения. Это позволяет осуществлять количественную оценку накопления пластической деформации по числу полос скольжения в анализируемых участках материала, измерять длину трещин и площадь пластической деформации в их вершинах. Наряду с анализом деформационной структуры методика предусматривает проведение микрорентгеноспектраль-ного анализа и фрактографическое изучение изломов с помощью растровой электронной микроскопии. Ниже приведены примеры исследования процесса накопления пластической деформации в переходных зонах образцов биметалла Ст. 3+Х18Н10Т, подвергнутых циклическому нагружению на установке ИМАШ-10-68. Подсчет числа полос скольжения производится с помощью телевизионного анализатора изображения на площади, заключенной в рамку сканирования (рис. 1). Образец, размещенный на предметном столике автоматического количественного микроскопа РМС , перемещался по заданной программе вдоль выбранной базы измерения, ширина которой была равна высоте, а длина соответствовала ширине рамки сканирования, умноженной на число перемещений столика. [c.90]

Спинодальный распад не всегда удается установить с уверенностью, хотя существует тенденция все периодические цепочки выделений рассматривать как результат спинодального распада. Такое заключение может оказаться ошибочным. Периодическая структура возникает и при обычном распаде [192] в то же время структура, возникающая на ранних стадиях спинодального роста, может быть очень похожа на зоны типа Гинье — Престона [193]. [c.221]

Следует подчеркнуть, что разрывные картины обтекания с кинемати-чкской стороны ближе подходят к опыту, чем с динамической. Общий вид линий тока и распределение скоростей вне. мертвой зоны обычно получаются весьма схожими с реальным обтеканием, силовые же характеристики. ависящие от структуры потока в мертвой зоие и наличия сил трения, получаются, как правило, резко заниженными. Подтвердим это заключение еще одним характерным примером. [c.267]

В заключение этого параграфа остановимся кратко на результатах работы Дэвиса [ ], в доторой исследовалась устойчивость равновесия в полости в виде прямоугольного параллелепипеда. Границы области предполагались твердыми и идеально теплопроводными. Длина вертикального ребра принята за единицу длины, а безразмерные длины горизонтальных ребер вдоль осей хну равны /11 и Аг- В работе рассмотрены возмущения в виде одноэтажной системы конечного числа конвективных валов, оси которых параллельны одному из горизонтальных ребер. Для определения границы устойчивости применяется метод Галеркина с аппроксимирующими функциями, построен ными из полиномов. Критическое число Рэлея зависит от параметров А1 и Лг, а также от числа конвективных валов и ориентации их осей. Расчет показывает, что во всех случаях наиболее опасными являются возмущения в виде системы валов с осями, параллельными короткому ребру основания параллелепипеда число этих валов зависит от соотношения между А1 и Лг и, в общем, возрастает с увеличением этих параметров. Результаты расчетов позволяют построить сводную карту (рис. 44), на которой изображены изолинии постоянных значений минимального критического числа Рэлея на плоскости (Ль Лг), а также указаны границы зон, соответствующих критическим возмущениям определенной структуры. Карта си.м-метрична относительно диагонали Л1=Л2 точкам плоскости. [c.121]

Поскольку положение точки 1 для различных свариваемых низко- и среднеуглеродистых, низко- и среднелегированных сталей мало изменяется и всегда остается в нижней угловой области, то можно считать, что при сварке этих сталей с присадочными материалами типа Х18Н10 в зоне сплавления получаются в основном сплавы с мартенситно-аустенитной структурой. Мартенсита в них тем больше, чем выше степень проплавления и доля участия свариваемой стали. При проплавлении до 20 % зона сплавления близка к чисто аустенитной, при проплавлении более 50 % зона сплавления близка к чисто мартенситной. Отсюда можно сделать заключение, что материал типа Х18Н10 не следует применять для сварки углеродистых, низко- и среднелегированных сталей. Недопустимо применение таких материалов для сварки сталей G повышенным содержанием углерода (более 0,15 %), так как в этом случае образующийся в зоне сплавления мартенсит будет высокоуглеродистым и хрупким, что опасно при эксплуатации. [c.292]

Аналогичное заключение следует кз рассмотрения рив. 11.2. Если принять, что легирующим элементом Ме является никель, то представленные линии а, а, а" и б будут характеризовать распределение никеля в участке сплавления при сварке безникеле-вой низкоуглеродистой стали присадочными материалами g различным содержанием никеля. Условие образования участка сплавления о мартенситом определяется содержанием в нем никеля (см. рис. 11.4). При содержании никеля ниже определенного количества и наличии прочих легирующих элементов сталь перестает быть чисто аустенитной, в ее структуре появляется мартенсит, количество которого возрастает с понижением содержания никеля до определенного уровня. Если это минимальное содержание никеля соответствует штриховой линии ка рис. 11.2, тогда отрезки О—Xi О—О—Хз и О—Х будут характеризовать размер зоны сплавления с мартенситной структурой. Размер участка мартенсита уменьшается с увеличением содержания никеля в присадочном материале О—< О—Х.. < О—Х. ) и с уменьшением степени проплавления О—Х. < i --vYi). [c.293]

В. Макроструктура. Строение, видимое невооруженным глазом или при небольших увеличениях в лупу на полированных и протравленных шлифах металла, принято называть макростроением, или макроструктурой, а самый шлиф — макрошлифом. В очень. чистых металлах макростроение литых образцов обычно характеризуется наличием двух зон зоны длинных, столбчатых кристаллов,растущих перпендикулярно ко всем Г зко охлаждающим поверхностям, и зоны или м. равноосных кристаллов различной лчины, располагающихся в центральной Части слитка. У самой поверхности слитка обычно можно отличить еще и третью зону — зону мельчайших кристалликов с различной ориентировкой. Часть этих кристаллов вырастает в столбчатые большие зерна, часть же с невыгодной ориентировкой оказывается неспособной к дальнейшему росту. Быстрое охлаждение, резкий перепад темп-ры, высокий предварительный нагрев жидкого металла и спокойное литье содействуют образованию большой зоны столбчатых кристал.яов, к-рая может охватить весь слиток. При медленном охлаждении, низкой темп-ре литья и при перемешивании жидкого металла получаются равноосные структуры. Типичная макроструктура чистых металлов показана на вкл. л. I, 14. В сплавах нескольких металлов в общем наблюдаются те же структурные зоны. Однако сами зерна-кристаллы твердых растворов имеют характер древовидных или дендритных образований. Дендритный характер зерен твердых растворов связан с изменениями концентрации жидкого сплава во время кристаллизации, влияющими на скорость роста зерна по разным направлениям. Дендритная структура выявляется прп травлении благодаря разной растворимости участков с различной ионцентрацией. Обнаружить дендритную структуру тем легче, чем больше изменения концентрации на границе кристалл—жидкость во время кристаллизации однако даже в технически чистых металлах можно заметить следы дендритности. В сплавах, состоящих уже к концу кристаллизации из смесей двух видов кристаллов, помимо дендритов можно обнаружить и скопления эвтектики, заполняющие промежутки между дендритами. В этих же сплавах макростроение иногда оказывается резко различным по высоте слитка вследствие ликвации — расслоения по уд. в. Во многих случаях в литых металлах и сплавах на макрошлифах можно обнаружить помимо зерен металла (и притом как внутри этих зерен, так и ме /кду ними) усадочные или газовые поры. Т. о. исследование макроструктуры слитков позволяет сделать ряд заключений [c.385]

На рис. 48 мы привели дисперсионные кривые у (д) для алмаза. К ветвям фононного спектра мы можем применить те же соображения симметрии пространственных групп, как и к зонам электронного спектра. Поэтому мы можем применить некоторые заключения предыдущего примера для интерпретации рис. 48. Алмаз кристаллизуется в кубическую решетку с двумя атомами в ячейке Вигнера — Зейтца (структура алмаза). Он относится к точечной группе Од. Пространственная группа, однако, не симморфна. Это означает изменение условий только для точки X, но не для осей Д и Г. [c.382]

В последние годы бьша выявлена детальная структура мантии Земли. На рис. 5.3 показано распределение скорости ( ) в мантии, из которого можно сделать заключение о её структуре. Земная кора и верхний слой мантии до глубины 1-10 км образуют наружную зону — литосферу, или литосферную плиту. Эта жесткая плита расколота примерно на 10 больших плит, по границам которых расположено подавляющее число очагов землетрясений. Под жесткой литосферной плитой на глубинах 10< < 250 км расположен слой повышенной текучести, называемый астеносферой. Из-за её малой вязкости ( Л, 10 +10 Пуаз) литосферные плиты как бы плавают в астеносферном океане Земли. В астеносфере, где температура вещества близка к температуре плавления, скорости волн понижены. Начиная с 1 250 км скорости возрастают из-за увеличения давления. При I 400 км возрастание скорости есть результат фазовых переходов (минералы оливины переходят в шпинелевую модификацию), а на глубинах 400 < < 650 км скорость возрастает из-за роста давления. На глубинах 650< <700 км расположена вторая зона фазовых переходов, однако остается открытым вопрос о том, какие конкретно переходы ответственны за быстрый рост скорости. [c.94]

Отмеченные факты позволяют сделать вывод, что пол енные данные о временных изменениях трещиноватости геосреды обусловлены только твердотельными приливами и динамика этих изменений соответствует тектонофизическим представлениям. Кроме того, неизменность пространственной структуры трещиноватости (местоположение зон) для разновременных (повторных) наблюдений позволяет сделать заключение о том, что результаты исследований методом СЛБО в режиме мониторинга имеют высокую достоверность и соответствуют реальному пространственно-временному распределению трещиноватости в геосреде. [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...