Белый чугун Повышение

Термическая обработка серого и белого чугуна имеет целью уменьшение внутренних напряжений в отливках, придание сплаву более устойчивой структуры и постоянных размеров в эксплуатации, повышение твердости и износоустойчивости путем закалки и отпуска, сообщение белому чугуну повышенной прочности и пластичности посредством отжига. [c.167]

В связи с этим отметим, что фосфор, практически не изменяя строения графито-аустенитных колоний, сильно влияет на первичную структуру белого чугуна. Повышение содержания фосфора способствует раздельной кристаллизации фаз при эвтектическом превращении и образованию конгломератных структур. [c.126]

Получение белого чугуна зависит от наличия в составе чугуна карбидообразующих элементов и скорости охлаждения. Наличие марганца, хрома, ванадия, вольфрама, молибдена и ряда других элементов способствует образованию белого чугуна. Повышенные скорости охлаждения также способствуют образованию белого чугуна. [c.277]

Белый чугун имеет пониженную жидкотекучесть, что требует повышенной температуры заливки при изготовлении тонкостенных отливок. Усадка белого чугуна значительно больше, чем серого, поэтому в отливках из белого чугуна больше образуется усадочных раковин, пористости и трещин. [c.163]

Низкая жидкотекучесть белого чугуна требует высокой температуры заливки (1390—1450 °С), поэтому формовочная смесь должна обладать повышенной огнеупорностью и газопроницаемостью. [c.164]

Кремний очень сильно влияет на процесс формирования структуры отливок как в ходе затвердевания, так и при структурных изменениях в твердом состоянии. Исследованиями распределения кремния между фазами в белом чугуне установлено, что при обычных скоростях охлаждения заготовок он практически целиком концентрируется в матрице (феррите). Увеличение содержания кремния в доэвтектических белых чугунах от 0,05 до 0,78% приводит к повышению твердости и сопротивления изнашиванию. [c.53]

На образцах белого чугуна с содержанием 3,5 и 3,9% Си 1% Сг исследовали прочность и структуру при направленной кристаллизации чугуна в специальной изложнице. Выяснено, что скопления эвтектических кристаллов вытягиваются в определенном направлении и образуют агломераты, размеры которых уменьшаются с увеличением скорости охлаждения. В белом чугуне с высоким содержанием углерода при низких температурах происходит хрупкое разрушение, а при высоких температурах — вязкое. Разрушающее напряжение возрастает с повышением температуры до 400° С, при более высокой температуре разрушающее напряжение падает. [c.60]

Имеются сведения, что добавка к белым чугунам титана (одного или вместе с бором) способствует повышению их износостойкости в 1,5—2,0 раза. [c.62]

В первой группе представлены обычные доэвтектические белые чугуны (см. табл. 1). Они характеризуются сравнительно низким сопротивлением изнашиванию и многократным ударным нагрузкам. Небольшое повышение коэффициента относительной износостойкости (3,18) отмечено у чугуна, модифицированного висмутом, бором и алюминием (плавка № 185). Это может быть следствием совместного влияния бора и алюминия, так как модифицирование висмутом и бором (плавка № 159) не дает повышения сопротивления изнашиванию. [c.87]

Фосфор в количествах до 0,5<>/о не оказывает вредного влияния на огнестойкость белого чугуна, так как он увеличивает плотность металла в отливках вследствие повышения жидкотеку чести. [c.62]

Регулирование температуры и времени выдержки при второй стадии графитизации ие обеспечивает достаточных механических свойств, поэтому часто прибегают к повышению содержания в металле марганца до 0,7—1,00/q. Белый чугун с повышенным содержанием марганца может отжигаться обычным способом вместе с белым чугуном, принятым для отливок из ферритного ковкого чугуна. [c.81]

Для получения ковких чугунов повышенной прочности и износоустойчивости применяются специальные режимы термической обработки белого чугуна. [c.549]

Большое значение имеет влияние компонентов белого чугуна на форму выделяющегося при отжиге графита. Чем компактнее форма графитных включений, тем выше свойства чугуна. Форма графитных включений ухудшается с повышением содержания Si, А1 и Р. Отрицательно влияет также повышение температуры. [c.20]

Определяющее влияние на структуру и свойства ковкого чугуна оказывает отношение содержания марганца и серы в нем. Установлено, что при отношении Мп S меньшем 1,7 отливки из белого чугуна даже в весьма массивных сечениях свободны от выделений первичного графита. Скорость распада эвтектических карбидов на первой стадии отжига от отношения марганца к сере зависит незначительно. При отношении Мп S = 0,8—1,2 перлитная структура сохраняется независимо от длительности второй стадии графитизации, а форма углерода отжига получается шаровидной. С повышением отношения Мп S наблюдается переход к перлито-ферритной и ферритной структуре металлической основы и уменьшение компактности выделений углерода отжига. Изменение отношения Мп S от 1,0 до 3,0 позволяет получить всю гамму структур (от перлитной до ферритной) и механических свойств ковкого чугуна по ГОСТу 1215—59, без изменения содержания других химических элементов и технологии производства. [c.117]

Затрудненная усадка белого чугуна в период кристаллизации вызывает повышенную его склонность к образованию горячих трещин. Усадка в твердом состоянии определяет величину литейных напряжений, являющихся причиной образования горячих и холодных трещин. Величина литейных напряжений в отливках белого чугуна значительно выше, чем в отливках из серого чугуна и стали вследствие большего модуля упругости, чем у серого чугуна, и меньшей теплопроводности, чем у стали. Поэтому при проектировании следует предпочитать конструкции со свободной усадкой и избегать резких переходов в толщине стенки между различными сечениями отливок, вызывающих концентрацию напряжений и пониженную усталостную прочность. [c.131]

Термообработка в производстве перлитного ковкого чугуна характеризуется неполной графитизацией связанного углерода белого чугуна, а для специальных его марок — повышением концентрации углерода в твердом растворе и образованием метастабильных структур основной металлической массы. [c.707]

Бор вводят в виде малых добавок (0,001—0,003 %) в стали для повышения их прокаливаемости, а также (<3 % В) в некоторые специальные стали и чугуны. Так, белый чугун, содержащий 3,5—4,5 % Ni и [c.324]

Бор. Модифицирование бором в настоящее время применяют главным образом для ковкого чугуна с целью ускорения графити-зации при отжиге и уменьшения частиц графита. Влияние бора на свойства белого чугуна, повышение его устойчивости в абразивной среде и крупкости при многократных ударных нагрузках изучены весьма мало. [c.67]

Сварка чугуна наиболее часто применяется для исправления дефектов отливок и при ремонтных работах. В местах сварки чугуна образуется структура белого чугуна повышенной твердости вследствие чего сварной шов трудно подвергается обработке ре-жуш,им пнструментом. Из-за больших напряжений в изделии образуются треш,ины. Перед заваркой (сваркой) дефекты вырубают до чистого металла и производят разделку У-образных кромок с углом в 60—70°. Края трещин засверливают во избежание расширения их при сварке. [c.288]

Ковким чугуном является белый чугун, графитизирован-ный термической обработкой (отжигом, томлением). Для получения ковкого чугуна необходимо белый чугун нагреть до 950—1000°С и затем после длительной выдержки охладить с малой скоростью до обычной температуры. Структура ковкого чугуна характеризуется графитом в виде хлопьевидных включений. Такая форма включений графита (по сравнению в чешуйчатыми включениями, характерными для серого чугуна) в меньшей степени снижает механические свойства ковкого чугуна. Поэтому механические свойства его выше. Ковкий чугун обладает большей прочностью и повышенной пластичностью (хотя и не поддается ковке). В зависимости от степени графитизации ковкий чугун может быть ферритным или перлитным, а также фер-рито-перлитяым. Разная степень графитизации достигается изменением условий отжига. На рис, 6.4. приведен график ступенчатого отжига ковкого чугуна. [c.78]

При нагреве белого чугуна с высокой скоростыо (1100 град/ч) до 1100 °С выделяется большое число мелких графитовых включений компактной (хлопьевидной) формы, характерных для ковкого чугуна (рис. 5.25,6). За счет резкого повышения скорости нагрева графитазаши белого чугуна полностью происходит без его выдержки при высокой температуре. Изменение механизма графитизации белого чугуна при скоростном нагреве объясняется изменением степени пересьпцения аустенита углеродом в условиях быстрого нагрева. В этом случае создается неравномерное распределение углерода при растворении цементита. На этих участках и начинается рост графитовой фазы [147]. [c.244]

Начальная структура образцов состояла из ферритоперлитной матрицы с разветвленными включениями графита. После баротермической обработки чугуна в структуре не наблюдалось графитовой составляющей. Кристаллизация под давлением при скорости охлаждения 3°С/с сопровождалась формированием структуры, типичной для белого чугуна дендриты первичного аусте-нита и ледебурит. Повышение давления с 300 до 3000 МН/м заметно увеличивает количество аустенита при одновременном измельчении структуры. Металлографическим анализом нетравленых шлифов установлено наличие в структуре составляющей темного цвета по границам дендритов аустенита, а также мелких равноосных включений светлой фазы, равномерно распределенных по поверхности шлифа. Согласно данным микро-рентгеноспектрального анализа темная фаза отличается повышенным содержанием кремния, а светлая повышенным содержанием марганца. [c.37]

Микротвердость бывших аустенитных участков можно увели чить с помош,ью термической обработки, однако закалка белого чугуна нредставляет определенную трудность, сопровождается воз< никновением микротрещин и приводит к снижению стойкости при многократных ударных нагрузках. В связи с этим основным методом повышения твердости бывших аустенитных участков следует считать легирование белого чугуна элементами, способствуюш,ими переохлаждению аустенита и переводу его в мартенсит при обычных скоростях охлаждения отливок. Такими элементами являются хром, никель (при совместном присутствии), марганец, молибден и некоторые другие. [c.34]

Для повышения надежности и долговечности деталей онтималь-ный состав металла следует выбирать на основе научного анализа механизма работы отливок в различных условиях. Многочисленные варианты применения отливок из белого чугуна можно условно разделить на две группы работающие в условиях абразивного износа и безударных нагрузок (детали насосов, земснарядов, дымососов, колена и трубы пневмотранспорта, прокатные валки и др.) работающие в условиях абразивного износа в сочетании с ударными нагрузками (мелющие тела, бронефутеровочные плиты, детали дробеметных установок, горнорудного оборудования и т. д.). [c.50]

Структура нелегированного и низколегированного белого чугуна состоит из перлитной матрицы и карбидов типа РезС или (Fe, Сг)зС. Такой чугун имеет высокую твердость, не поддается при обычных режимах механической обработке и обладает повышенной хрупкостью. Износостойкость чугуна доэвтектического состава (2,8—3,5% С) лишь на 50—80% выше по сравнению с углеродистыми сталями. Большая склонность белого чугуна и отдельных его структурных составляющих (особенно цементита) к хрупкому разрушению часто является причиной снижения сопротивления абразивному изнашиванию в условиях работы с ударом. [c.50]

В процессе графитизирующего отжига белого чугуна концентрация марганца в кристаллах цементита непрерывно возрастает. Это объясняется изменением при отжиге его концентрации в граничных участках аустенита, что в свою очередь связано с разложением цементита. После отжига аустенитный марганцовистый чугун (9,40 и 10,45% Мп) приобретает устойчивую структуру мартенсита. Фазовых превращений не наблюдается. Повышение концентрации марганца до 4% увеличивает твердость и износостойкость белого чугуна. При дальнейшем увеличении содержания марганца до 14,5 7о эти свойства ухудшались. [c.55]

Таким образом, белый чугун можно легировать хромом (до 3,8%) для повышения удароустойчивости. Снижение износостойко- ти можно объяснить растворением хрома в цементите, что приво 1ИТ к его охрупчиванию, а также малым упрочнением дендритов эывшего аустенита. [c.61]

ТакиА образом, по влиянию на структуру белого чугуна ванадий аналогичен титану. Он увеличивает растворимость углерода в аустените несколько слабее, чем титан, и сдвигает эвтектическую точку в сторону меньшего содержания углерода. Наибольший интерес представляет повышение твердости эвтектоида под влиянием ванадия. Это дает основание рекомендовать его применение при комплексном легировании. [c.66]

При введении бора вместе с алюминием (в виде ферроборала) существенных изменений не обнаружено. Можно отметить только повышение удароустойчивости (153— 649) при содержании 0,017— 0,044% В (рис. 12). Это связано с появлением зернистого эвтекто-ида и очень тонкой эвтектики. Очевидно, целесообразно исследовать влияние алюминия на свойства белого чугуна. [c.69]

Церий обладает значительной способностью стабилизировать цементит. В белом чугуне отношение содержания церия в феррите и карбидах составляет 10 1. При его содержании менее 0,02% наблюдается увеличение размеров зерен, а при повышении концент-раппи до 0,06% происходит заметное измельчение зерна структуры. Тормозя распад вторичного и эвтектоидного цементита и содействуя образованию компактного углерода отжига в процессе термообработки, церий увеличивает стойкость белого чугуна при высоких температурах, резко снижая содержание серы, что само по себе улучшает жаростойкость чугуна. К тому же церий хорошо дегазирует металл, образуя тугоплавкие окислы, которые в случае образования сплошных плотных пленок могут обладать защитными свойствами. [c.72]

При максимальной концентрации кальция наблюдали снижение микротвердости эвтектоида и цементита, а также твердости чугуна и значительное повышение удароустойчивости (рис. 20). Очевидно, оптимальное значение сопротивления ударным нагрузкам белого чугуна можно получить при наличии мелкораздробленного эвтеК тоида и отсутствии сплошных полей структурно-свободного цемен тита при невысокой их твердости. Модифицирование кальцием спо собствует увеличению коэффиицента относительной износостойкости до 2,67. [c.79]

Чугуны марганцевомедистые (плавка № 182), хромомедистоти-тановые (плавка № 186) и легированные медью и. фосфором (плавка № 197) характеризуются несколько повышенной износостойкостью, но низким сопротивлением ударным нагрузкам. Легирование фосфористых чугунов медью не устраняет охруп чивающего ьлия ния фосфора на белые чугуны. , , [c.89]

Соотношение содержания в белом чугуне хрома и никеля 1 3 не является оптимальным (плавки № 151 и 226), хотя некоторое повышение удароустойчивоети возможно при уменьшении содержания углерода до 2,6—2,9% (плавка № 226). Наиболее высокое сопротивление ударным нагрузкам имеют чугуны при соотношении этих элементов 2 1 (плавка № 132). [c.95]

Максимальное сопротивление абразивному изнашиванию чугуна можно достичь повышением 1 1нкротвердости бывших аусте-нитных участков, уменьшением их объема и увеличением количества эвтектики. Этим требованиям наиболее полно удовлетворяют высоколегированные хромотитановые белые чугуны с присадкой молибдена и ванадия или только молибдена, имеющие в основе структуру аустенита с карбидами титана, карбидной эвтектикой и вторичными карбидами. [c.100]

ШИ малой степени эвтектичности белый чугун весьма хрупок. При легирований чугунов хромом возможно повышение характеристик пластичности, но лишь с того момента, когда ледебурит заменяется пластинчатой эвтектикой с вязкой аустеиитной матфи- цей. Увеличение содержания хрома до 10—15% способстеует некоторому измельчению дендритов сплава в доэвтектических чугунах, что является следствием уменьшения температурного интервала кристаллизации. Это сопровождается одновременно повышением устойчивости аустенита. [c.31]

Двухфазная система феррит—графит всегда имеет величину Дщах более высокую, нежели система феррит—цементит поэтому в случае отжига белого чугуна В лх возрастает с повышением содержания углерода. [c.12]

Перлитно-ферритный ковкий чугун В металлической основе феррит окружает углерод отжига на перлитном поле ( бычий глаз-). Группа 3, тип Ь Белый чугун нормального состава для получения ферритного ковкого чугуна 45—6о 5-1 160—200 Повышенная прочность и малая вязкость. Повышенная износо-упорность. Антифрикционные свойства при малых удельных давлениях [П] Укороченная зона второй стадии графитизацин, увеличенная скорость охлаждения в этой зоне Фитинговое литьё, машинное литьё неответственных деталей Втулки, шестерни и т. д. [c.82]

Предварительная термическая обработка. Предварительная (перед отжигом на ковкий чугун) нормализация и закалка белого чугуна увеличивают число центров гра-фитизации и скорость распада цементита в первой стадии графитизации. Метод разработан советскими инженерами (Салтыков, Ассонов, Прядилов). С повышением скорости охлаждения увеличивается число включений углерода отжига и соответственно уменьшается [c.547]

Фактор компактности графита практически не учитывается при графитизиру-ющем отжиге отбеленного чугунного литья, но имеет первостепенное значение при производстве ковкого чугуна, отжиге чугунного листа. Особо компактную форму углероду отжига в ковком чугуне придает сера. В связи с этим на ряде заводов содержание серы в нем увеличивают до 0,2—0,3% с целью повышения прочностных и пластических свойств. Легирование белого чугуна небольшим количеством магния также придает углероду отжига шаровидную форму. [c.20]

Остаточные напряжения в отливках из ковкого чугуна малы и не превышают 0,5кПмм [9], что связано с длительным графитизирующим отжигом при высоких температурах. Так как белый чугун по сравнению с серым имеет худшие литейные свойства — более низкую жидкотекучесть, большую линейную усадку, склонность к образованию горячих и холодных трещин и газовых раковин—это заставляет предъявлять повышенные требования к технологичности конструкции отливок из ковкого чугуна. [c.131]

Белый чугун Низко- и среднелегированный (См. табл. 6) Удовлетворитель- ные По специальным режимам отдельные марки Повышенная износостойкость при нетяжелых условиях работы Лопатки дробе-метных аппаратов, элементы дымососов электростанций [c.188]

Основания [F 16 М ( магиин (рамы машин или двигателей, являющиеся их основаниями 3/00 устройства для установки 9/00)) для футеровки печей F 27 D 1/14] Остановы тележек подъемных кранов В 66 С 11/26 Острогубцы В 26 В 17/00 Отбор (мощности в трансмиссиях транспортных средств В 60 К 17/28 пара в паросиловых установках F 01 К 7/32-7/44) Отбортовка (концов труб из пластических материалов В 29 С 57/00 кромок листового металла В 21 D 19/00) Отбросы (машины для дробления В 02 С сортировка В 03 В, В 07 В) Отверждение литейных форм В 22 С 9/12-9/16 сформованных пластических изделий В 29 С 35/02-35/14) Отвертки <В 25 В (15/00-15/06, 17/00-19/00 детали к ним 23/00-23/18) изготовление В 21 К 5/16) Отвинчивание гаек и болтов, машины и механизмы для этой цели В 23 Р 19/06 Отделение <В 01 D (дисперсных частиц от газов или паров 45/00-45/16 частиц от жидкостей 43/00) изделий, уложенных в стопки В 65 FI 3/00-3/68) Отделка [абразивных поверхностей В 24 В 53/00-53/14 зубьев шестерен В 23 F 19/00 изделий из глины, керамики и других вяжущих материалов В 28 В 11/00, 21/92 листов и рулонных материалов в печатных машинах В 41 F 23/00-23/08 металлических поверхностей <труб В 21 (С 37/30 прокаткой В 19/10) механическая В 23 Р 9/00) пластмассовых изделий или листов В 29 <(С 71/00, D 7/00) С 08 J 7/00) поверхностей (для повышения их сопротивления изнашиванию или ударам В 23 Р 9/00-9/04 для получения декоративных эффектов В 44 D 5/00, 5/10 шлифованием или полированием В 24 В 9/00) цепей и их звеньев В 21 L 9/06, 15/00] Отжиг С 21 D ((белого чугуна 5/06-5/16 железа, [c.126]

Ковкий чугун. Отливки из черносердечного ковкого чугуна получают путем графитизируюшего отжига отливок из белого чугуна. Они характеризуются повышенными и б вследствие образования при отжиге хлопьевидного графита, более компактного, чем в СЧ с пластинчатым графитом (табл. 22). Металлическая основа у КЧ, как и у других чугунов, может быть ферритной или перлитной в зависимости от его химического состава (табл. 23) и применяемого режима термической обработки. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...