Внутренние углы, клинья

НI магнитного поля имеют сингулярность вблизи ребра. Для идеально проводящего клина т=л/ф1 и, естественно, эта особенность увеличивается с уменьшением внутреннего угла клина (ростом ф ). В дальнейшем при анализе конкретных решений задач дифракции используются условия на ребре (1.9), (1.10) для определения асимптотического поведения амплитуд пространственных гармоник решетки. [c.16]

Внутренние углы, клинья [c.571]

Чтобы соединить меры в блок по заданному размеру угла, их рабочие грани соединяют с помощью державок. Соединение мер в блок производится с помощью клиньев 2, пропускаемых через отверстия державки и плиток. Державка (фиг. 119, а) служит для соединения двух угловых мер, а державка (фиг. 119, б) позволяет соединять сразу три меры. Державка с лекальной линейкой (фиг. 119, в) обеспечивает возможность получения внутренних углов свыше 90°. [c.154]

Обтекание бесконечного клина потоком, направленным не по биссектрисе его внутреннего угла (рис. 75). Решение этой задачи тривиально и сводится к обтеканию угла, меньшего 180° Так как возмущения в сверхзвуковом потоке против течения не [c.331]

Диапазон регулирования скорости передачи зависит от ширины ремня. Стандартные клиновые ремни допускают регулирование в диапазоне Д от 1,45 (сечения В, Г, Д) до 1,7 (сечения О, А, Б). Преимущественно применяют передачи со специальными широкими ремнями, которые обеспечивают диапазон регулирования до 5, а при широких ремнях с малым углом клина — до 9—12. Ремни обычно выполняют с гофрами на внутренней наружной, или на той и на другой поверхностях. [c.230]

Угловые меры (рис. 64, а) представляют собой трехгранные или четырехгранные пластины. Первые имеют один рабочий угол, вторые — четыре рабочих угла. Измерительные поверхности плиток доведены, что дает возможность образовывать блоки путем притирания. Для более надежного крепления мер служат специальные державки с винтами и клиньями (рис. 64, б, в, г, д), входящими в соответствующие отверстия в плитках. Для получения внутренних углов предусматривается лекальная линейка. [c.220]

Из формулы (89) следует, что если А равна нулю или четному числу полуволн, то / = 4/1, т. е. имеет место усиление суммарной интенсивности пучков по сравнению с суммой их интенсивностей а если она равна нечетному числу полуволн, то / = О, т. е. суммарная интенсивность будет нулевой. Это соответствует принципу сохранения энергии. При параллельности рассматриваемых пластин поверхность верхней пластины будет равномерно освещённой Если пластины расположить под углом а друг к другу, т. е. создать между их внутренними поверхностями воздушный клин, то на поверхности верхней пластины будут видны чередующиеся светлые и темные интерференционные полосы, параллельные ребру клина, каждая из которых является геометрическим местом точек одинаковой толщины промежутка 1 между внутренними поверхностями пластин, причем этот промежуток равен [c.89]

Таблица 12.5. Коэффициент интенсивности напряжений для внутренней трещины в случае упругого клина с входящим углом, расклиниваемого жестким трапециевидным клином (и = 0.3, Г) = 0.2 и 0.5)

Pin — Боек. Инструмент, используемый при изгибных испытаниях для приложения изгибающего усилия к внутренней поверхности изгиба. В испытаниях на загиб до угла 180°, клин или блок соответствующей толщины может быть вставлен между сторонами образца по мере загибания. [c.1015]

Весьма ценно свойство кратности 5 величине углов в точке разветвления. Оно может быть использовано для преобразования клина с углом а в полуплоскости путем выбора 5 = л/а или для преобразования с помощью линейной трансформации области, ограниченной двумя дугами, пересекающимися под углом а, во внутреннюю область круга. [c.168]

В дополнение к клиньям даются болты, размеры которых должны быть достаточно большими. Форма болтов делается различной в зависимости от конструкции крепления, а также устройства для облегчения съема резца при разборке. Такое устройство необходимо, так как из-за малого угла уклона (не более 5°) клин затягивается с большой силой. Рассмотрим примеры этих устройств. На фиг. 37, а резец затягивается клином-втулкой и болтом с дифференциальной резьбой. Соответствующие внутренние резьбы сделаны во втулке и в корпусе. При небольшом повороте винта клин освобождается и резец может быть свободно вытащен из паза. Недостатки крепления сложность изготовления резьбы, наличие ее в корпусе, малые размеры болта, недостаточная надежность крепления. На фиг. 37, б для облегчения съема резца клин в виде втулки снабжен вырезом для возможности ввода болта с буртиком. При небольшом повороте болта клин освобождается и резец легко вынимается. Это крепление также имеет ряд недостатков. Выше уже отмечалось, что резьба в корпусе часто разрабатывается, в результате чего корпус не может быть использован для дальнейшей работы. Для устранения этого недостатка целесообразно применять болты, проходящие насквозь тела корпуса и затягиваемые гайками с соответствующим фиксированием (контргайка, пружинная или сферическая шайба и т. п.). На фиг. 37, б втулка притягивается болтом. На фиг. 37, г головка болта выполнена в виде плоского клина с уклоном 5° на всю длину паза корпуса. Болт затягивается гайкой, поставленной на сферическую шайбу. Вместо длинной клиновидной головки можно применить цилиндрическую со срезом в виде клина под углом 5°. В этом случае обычно ставят по два болта для каждого резца. [c.122]

Резцы для нарезания прямозубых колес по методу обкатки представляют призматическое тело, состоящее из режущей и зажимной частей. Зажимная часть выполняется в виде клина с углом 73°. Резец крепится к державке болтами, число которых (2—5) зависит от размера резца. Клиновидная форма зажимной части обеспечивает плотное прилегание резца к плоскостям державки. По конструкции режущей части рассматриваемые резцы. принадлежат к призматическим строгальным резцам. Они имеют плоскую переднюю поверхность, расположенную на торце резца, и цилиндрическую заднюю поверхность. Боковая и вершинная режущие кромки чистовых резцов закруглены в месте их сопряжения. Толщина Ъ резца по вершине должна быть не меньше половины ширины дна впадины у наружного конца зуба и не больше ширины дна впадины у внутреннего (узкого) конца зуба. Практически принимают Ь 0,4 т, а радиус закругления 0,3т. Высота режущей части резца равна Л = 2,5 т. Боковая режущая кромка резца расположена под углом профиля, равным углу зацепления Оо нарезаемого зубчатого колеса, который равен 20°. Передний угол у на боковой режущей кромке колеблется от 10 до 25° в зависимости от обрабатываемого материала. Стандартные резцы выполняются с углом у = 20°. Боковая режущая кромка резца имеет угол наклона X = 12°. Задний угол в статическом положении резца равен нулю. Для получения положительных задних углов в процессе резания резец устанавливается наклонно — под углом 12° к направлению резания. Тогда боковая режущая кромка резца становится перпендикулярно к направлению движения и угол X в процессе резания становится равным нулю. [c.180]

Для осуществления интерференции двух лучей создают некоторый малый угол между пластинами так, как это показано на рис. 4.11. Тогда взаимно параллельными выйдут лучи, которые не испытали отражений между внутренними поверхностями пластин (лучи Я2, Рз и Я4). Они будут иметь различные оптические длины путей. Наименьшей разностью хода при этом будут обладать лучи Р и Яд. Луч Р1 значительно снизит контраст картины. Другие комбинации лучей дадут слабо контрастную картину или она совсем не получится, так как пластины имеют значительную толщину, разность хода для них будет велика и монохроматичность источника окажется недостаточной для наблюдения интерференционной картины . В результате появятся условия для наблюдения двухлучевой интерференционной картины для лучей Р и Яд. В фокальной плоскости линзы, установленной на пути этих лучей, образуются интерференционные полосы, параллельные ребру клина, имеющему угол Р (рис. 4.11). Наличие широкого источника приведет к тому, что углы и будут различны для разных его точек, а следовательно, будут различными [c.49]

Рис. 8.7. В наиболее простой формулировке фазовое состояние можно представить в х-р фазовом пространстве осциллятора в виде клиновидной области с вершиной в начале координат, направленной под углом ср (заштрихованный ломоть). Если разложить фазовое состояние по состояниям с определёнными числами заполнения, которые представляются в х-р фазовом пространстве круговыми полосами Планка-Бора-Зоммерфельда с внутренним радиусом л/2т и внешним радиусом /2 т + 1), то коэффициенты разложения (р т) будут, согласно принципу площадей перекрытия, равны площади пересечения клина с ш-й полосой. С ростом ш клин расходится, в то время как ширина

Контакты 4 и 5 выполнены в виде внутреннего клина с углом 60° и фиксируются на сплющенном участке трубчатых ножей 3 и 6 с помощью болтов (разрез по А—А). Поверхности касания контакта и ножа в болтовом разъеме имеют гальваническое серебряное покрытие. Контактирующие поверхности ножа и клинового контакта снабжены напаянными серебряными пластинами. Наклонные плоскости клина обеспечивают улавливание [c.129]

Для сведения задачи к статической вводим силы инерции клина сползания и подпорной стенки. Угол наклона динамической линии сползания, так же как и в теории Кулона, находится из условия максимума давления как функции угла наклона линии сползания. Реакцию со стороны неподвижной части сыпучей массы (рис. 78) считаем отклоненной от нормали к линии сползания ВС на угол внутреннего трения р, выбираемый с учетом динамического эффекта. [c.112]

При фрезеровании оргстекла цилиндрическими фрезами, изготовленными из стали Р18, рекомендуются увеличенные задние углы фрез а = 19 25° и большие углы наклона режущей кромки U = 50-i-60°, что улучшает, чистоту обработанной поверхности и уменьшает величину внутренних напряжений. Увеличение задних углов не приводит к ослаблению режущего клина зуба фрезы и его способности к теплоотводу, это достигается за счет уменьшения переднего угла до 2—5° (вместо у = 25-f-30°). Величина переднего угла не оказывает значительного влияния на качество поверхности оргстекла при изменении от —12 до 4-24° 144 I. [c.125]

На статоре, набранном из пластин электротехнической стали, с внутренней стороны имеются девять равномерно расположенных зубцов, на которых размещены катушки трехфазной обмотки. Катушки, содержащие по 28 витков провода ПЭВ-2 диаметром 1,35 мм, закреплены в пазах статора текстолитовыми клиньями. Каждая фаза состоит из трех катушек, соединенных последовательно и расположенных под углом 20 Фазы соединены в треугольник и подведены к трем клеммам панели, а от них — к вентилям выпрямительного блока. [c.184]

В небольших Б. толщину стенки обычно берут одинаковой по всей высоте, а в громоздких сооружениях расчет ведется отдельно для различных поясов. На основании построения схемы нагрузок на стенки определяют прочные размеры отдельных частей Б., причем учитывают износ их от трения материала при прохождении его через Б. Для достижения правильного опорожнения отсеков в первую очередь необходимо установить угол наклона стенок В. к горизонту. Несмотря на огромную практику работы всякого рода Б. и перегрузочных воронок до сего времени не установлен окончательный метод выбора угла наклона для различного рода материалов. Тем не менее можно установить нижеследующие минимальные условия рациональной работы отсеков Б. 1) Угол естественного откоса материала в условиях покоя Оц д. б. менее угла наклона к горизонту любой стенки В., а угол трения материала е по внутренней поверхности стенок д. б. менее угла наклона к горизонту любого ребра В. Последнее вытекает из необходимости избежания зависания материала в углах, чрезвычайно содействующего сводообразованиям. Так напр., опыты, проведенные с пересыпными воронками прямоугольного сечения, работающими на формовочной земле, показали вредное влияние углов Б. на характер опорожнения материала, вызывая сводообразования нри той же форме воронок, но с закругленными углами истечение материала происходило значительно лучше, не вызывая сводообразования. Основываясь на этом, следует отметить, что наиболее выгодной формой Б. с точки зрения его благоприятного опорожнения является усеченный конус. 2) В то же время следует отметить, что в пирамидальном Б. углы наклона стенок не д. б. слишком крутыми, что помимо нерационального использования емкости Б. может ухудшить его работу, способствуя заклиниванию одновременно значительной массы материала (образование монолитного клина). Последнее относится также к конич. Б. и особенно интенсивно может развиться нри плохо сыпучем волокнистом материале, как напр, кусковой и фрезерный торф. 3) Размеры выпускных отверстий следует устанавливать, согласуясь с характером заполняющего бункер материала. В соответствии с первым положением можно подобрать необходимый наклон стенок и ребер Б. Ребра имеют угол к горизонтали, вообще говоря, меньший, нежели каждая из смежных стенок. В В. и воронках прямоугольного сечения рекомендуется принимать наклон стенок или ребер превышающим а и ео соответственно не более чем на 5—10°. Возьмем для примера влажный рядовой бурый уголь, имеющий характеристику а = = 48- 50°, о = 45° (по стальному листу). Согласно указанному при квадратном сечении симметрично построенного пирамидального Б. можно принять углы граней в 58°, что будет соответствовать углам наклона ребер примерно в 49°. [c.13]

Клинья (с углом 3°30 ), которые вкладываются между резцами и корпусом, служат для регулирования величины радиуса, определяющего положение вершины резца. Чтобы получить развод между внутренним и наружным резцами, под каждый резец подкладывается параллель, толщина которой определяется требуемой величиной развода резцов. [c.353]

Процесс удаления слоя металла с обрабатываемой поверхности состоит в следующем (рис 11.1). Под действием силы Р резец 2, выполненный в виде клина, передней плоскостью 3 вдавливается в верхний слой металла изделия 1 и подвергает его упругой и пластической деформации. Затем, преодолевая внутренние силы связи, резец отрывает частицы от основной массы путем сдвига по плоскости NN. При движении резца под действием силы Р процесс сдвига совершается непрерывно и с обрабатываемой поверхности удаляется слой металла толщиной г в виде стружки 4. Плоскость сдвига NN и обрабатываемая поверхность расположены под углом А, который зависит от физико-механических свойств обрабатывае- [c.210]

Ремни по ГОСТам 10286—62 и 5813—64 для работы на шкивах малых диаметров могут изготовляться зубчатыми — с гофрами на внутренней поверхности, что облегчает изгиб ремня. Все ремни по ГОСТам 1284—57, 10286—62 и 5813—64 выполняются с углом клина в недефор-мированном состоянии Фо = 40°. [c.717]

Ремни по ТУ 3584-52 выпускают двух типов — кордшнуровые ремни (сечением 45 X X 20 им, с углом клина 40°, внутренние длины 2300, 1500 и 1900 н) и кордтканевые ремни (сечением 40 X 20 мм, с углом клина 40°, внутренняя длина 3200 мм). [c.277]

Для удобного и точного соединения угловых плиток в блоки предус.мотрены специальные приспособления, а именно державки для двух и трех плиток и клиновые штифты (фиг. 61, з, г) Клинья пропускаются сквозь отверстия державки и плиток. Лекальную линейку применяют для пол чения внутренних углов размерами свыше ЭО " Схема измерения угла на просвет показана на фиг 61, й. Плитки лекальные линейки, клинья и отвертки собраны вместе в прочных ящиках. Приемы при собирании блоков и условия хранения соответствуют приемам при пользовании призматическими плитками. [c.262]

Если угол р д превышает некоторое критическое значение, то возникает отрыв пограничного слоя в месте его взаимодействия со скачком. Повышенное давление в точке отрыва передается вверх по потоку через дозвуковую часть пограничного слоя. Это приводит к перемещению точки отрыва в глубь сопла. Картина течения будет такая, как на рис. 4.6.1,6. От точки А на внутренней поверхности сопла поток отрывается и, проходя через скачок уплотнения Л Л, поворачивается на уголрсг- Далее поток присоединяется к поверхности дефлектора в точке В, в которой образуется второй скачок уплотнения ВВ. Ниже разделяющей линии тока АВ находится застойная зона ( жидкий клин ). За присоединенным скачком уплотнения с углом 0с2, вызванным поворотом потока на угол р<.2. на поверхность дефлектора будет действовать давление р . [c.328]

На фиг. 158 показаны три типа штампов. Первый тип штампа (фиг. 158,а) используется при малых радиусах гибки (от 10 до 25 мм) при сложной конфигурации детали. В качестве наполнителя эбычно используют стальные полированные пластины. Второй тип штампа (фиг. 158,6) отличается от только что рассмотренных тем, что допускает одновременно гибку только на один радиус. Роль матрицы в этом штампе выполняют два качающихся на осях рычага. Такие штампы наиболее целесообразно использовать в мелкосерийном производстве. Как в первом, так и во втором штампах в качестве наполнителя использованы стальные пластины толщиной от 0,2 Д.О 1,2 мм по ширине пластины шлифуются в пакете по размерам внутреннего контура трубы. Для плотного прилегания пластин к стенкам трубы их расклинивают клиньями толщиной от 0,5 до 3 мм. Пакет вводят в трубу в тисках при помощи двух затяжных лент. Третий тип штампа (фиг. 158,в) используется для гибки труб на ра-циусе более 150 мм и углы менее 10°. В качестве наполнителя применяют гетинаксовые пластины, которые вводят внутрь трубы. [c.231]

Токарная обработка (точение) — наиболее распространенный метод изготовления деталей типа тел вращения (валов, дисков, осей, пальцев, цапф, фланцев, колец, втулок, гаек, муфт и др.) на токарных станках. На них можно производить обтачивание и растачивание цилиндрических, конических, шаровых и профильных поверхностей этих деталей, подрезание торцов, вытачивание канавок, нарезание наружных и внутренних резьб, накатывание рифлений, сверление, зенкерование, развертывание отверстий и другие виды токарных работ (рис. 1.1, а — к). Снятие стружки с поверхности вращающейся заготовки осуществляется режущим инструментом, основным элементом которого явл1яется клин, заостренный под углом р (рис. 1.2). Вращательное движение заготовки называют главным движением резания, а поступательное движение режущего инструмента — движением подачи. Различают также вспомогательные движения, которые не имеют непосредственного отношения к процессу резания, но обеспечивают транспортирование и закрепление заготовки на станке, его включение и изменение частоты вращения заготовки или скорости поступательного движения инструмента и др. [c.4]

Рис. 12.5. Косые скачкй уплотнения а—у клина б—у внутреннего тупого угла в—у конуса

Смотреть страницы где упоминается термин Внутренние углы, клинья : [c.101] [c.118] [c.32] [c.305] [c.97] [c.158] [c.822] [c.356] [c.281] [c.404] [c.319] [c.63] [c.233] [c.445] [c.12] [c.72] [c.252] [c.76] [c.287] [c.99] [c.14] [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...