Случай 2. Давление на выходе постоянное

Случай 2. Давление на выходе постоянное [c.441]

Для всех вариантов, показанных на рис. 3.11, могут существовать различные граничные условия. На входе и выходе регулируемой системы можно принудительно с помощью внеш-них средств поддерживать (например, постоянным) давление или расход. Возможные при этом модификации схем показаны на рис. 3.12. Для систем а, Ь и с, где на входе и выходе системы внешними средствами принудительно поддерживается постоянный расход, способы регулирования расхода весьма ограничены (только байпасированием). Аналогичное ограничение существует для случая d в отношении регулирования давления. [c.41]

Результаты, представленные на рис. 5.19, демонстрируют влияние переменной вязкости (см. (5.96)) на распределение давления и профиль смазочного слоя. Учёт зависимости вязкости от давления приводит к увеличению толщины плёнки смазки по сравнению со случаем постоянной вязкости, при этом появляется незначительное уменьшение толщины плёнки вблизи точки выхода. Максимальное давление, рассчитанное при переменной вязкости, несколько выше максимального давления, рассчитанного при Г = щ. [c.293]

В настоящее время используются различные типы вихревых усилителей, отличающиеся в основном способом подвода потока питания в рабочую камеру и конструкцией выхода. Первый из предложенных вихревых усилителей имел несимметричный радиальный подвод потока питания и тангенциальный (через специальные сопла) —потока управления (рис. 135, а). В таком элементе при подаче потока управления поток питания отклоняется и затем притягивается к цилиндрической стенке. В плоской цилиндрической камере усилителя возникает закрученное течение с характерным распределением давления в поперечном сечении камеры (рис. 135,6). Давление на выходе камеры ра. С увеличением расхода управления возрастает давление ри на цилиндрическую стенку камеры. Если давление торможения рп. в канале питания поддерживается при этом постоянным, то увеличение расхода управления Qy приводит к уменьщению расхода питания Qa. Возможен предельный случай, когда канал питания оказывается запертым, т. е. расход питания становится равным нулю. При этом расход на выходе усилителя будет равен расходу управления, который назовем запирающим расходом Qyз. Очевидно, минимальный расход через вихревой усилитель в процессе его работы равен запирающему расходу. [c.289]

Предположим теперь, что давление р на выходе из трубопровода остается постоянным и равным ро (т. е. что выходной дроссель отсутствует) и что л невелико, так что температура на входе меняется пренебрежимо мало. Построение для этого случая приведено на рис. 3.3. Точке А на обычной характеристике 96 [c.96]

Особенность типа угловой точки образуется в месте пересечения отошедшей ударной волны с границей струи. Как показано в [ 115] (гл. 10, 1), из этой точки выходит звуковая линия (строгое доказательство дано для случая малых сверхзвуковых скоростей набегающего потока, когда в соответствии с трансзвуковой теорией, допустимо пренебрегать изменениями энтропии на ударной волне). В связи с тем, что струя распространяется в пространстве с постоянным давлением, соответствующим сверхзвуковой скорости [c.215]

Вспомогательный топливоподкачивающий насос подает топлива гораздо больше, чем требуется для работы дизеля. Делается это для того, чтобы обеспечить постоянное давление топлива в коллекторах насосов на случай увеличения его расхода (например, при резком возрастании нагрузки). На выходе из коллектора имеется перепускной клапан 6, создающий подпор топлива в коллекторе, равный 1,1— [c.111]

В первом случае возникновение снарядного режима обусловлено распадом жидкой струи под динамическим воздействием пара и капиллярных волн на поверхности струи. Чем больше скольжение фаз и поверхностное натяжение, тем раньше произойдет развал струи на снаряды , при этом наиболее вероятный размер жидких снарядов примерно равен пяти калибрам жидкой струи, т. е. длине наиболее быстро растущей капиллярной волны. Возникновение снарядного режима за счет развития капиллярных волн на поверхности жидкой струи, как показали исследования авторов, не сопровождается динамическими пульсациями потока, т. е. расход и давление в участке остаются постоянными. Этот случай характерен для малых массовых скоростей, больших температурных напоров и давлений в сравнительно коротких трубопроводах без местных сопротивлений на выходе, т. е. при большом паросодержании и хороших условиях отвода пара из экспериментального участка. [c.209]

Отрицательная ветвь характеристики означает здесь расход в обратном направлении. График на фиг. 11.14 представляет собой более сложный вариант графика фиг. 11.5 и может быть получен на основании предположения, что давление Р3 поддерживается постоянным на выходе сопротивления 1 в том случае, если превышает Рд. Аналогично отрицательный расход через сопротивление 2 означает, что меньше Р , что соответствует случаю, когда это сопротивление имеет постоянное давление питания на входе. [c.456]

Реальный регенератор. Условия работы регенератора в реальном двигателе значительно отличаются от тех предполагаемых условий, которые рассматривались выше для идеального случая. Температура рабочего тела на входе в насадку не постоянна, а периодически изменяется, так как процессы сжатия и расширения не изотермические. Температура на выходе из насадки регенератора также меняется, что обусловлено не только ее периодическим изменением на входе, но и ограниченными значениями коэффициентов теплоотдачи и поверхности теплообмена насадки, приводящих к конечным скоростям теплоотдачи. Другие параметры потока рабочего тела на входе в насадку (или на выходе из нее) не постоянны, а непрерывно меняются давление, плотность и скорость изменяются в широких пределах, а изменение температуры-происходит в более ограниченном диапазоне. [c.108]

Сопротивление выхода дросселя, работаюшего по схеме рис. 1, а, б. Рассмотрим вначале наиболее простой случай истечения с постоянным расходом газа по длине канала. По аналогии с предыдущим запишем формулу коэффициента потери полного давления на выходе дросселя [c.195]

Паровое пространство между тарелками и гидравлические сопротивления тарелок можно представить в виде последовательности недетектирующих элементов первого порядка. Характеристики колонны по этому каналу аналогичны характеристикам последовательности емкостей под давлением, для которых расход на выходе зависит от перепада давления между емкостью и линией после емкости. Для случая одной емкости с одинаковыми гидравлическими сопротивлениями на входе и выходе постоянная времени равна 7 С/2. Если последовательная цепь содержит две емкости и три гидравлических сопротивления, то передаточная функция, связывающая давление во второй емкости с давлением на входе в первую емкость, будет иметь эффективные постоянные времени, равные ЯС и 7 С/3. Включение дополнительных емкостей приводит к увеличению разницы между наибольшей и наименьшей постоянными времени. При большом числе емкостей система по своим характеристикам близка к системе с распределенными параметрами и для ее изучения могут быть использованы уравнения, описывающие процесс теплопередачи или диффузии в пластине. Переходный процесс на выходе системы при ступенчатом возмущении на входе может быть аппроксимирован уравнением, включающим запаздывание 1=0,05 (2/ ) (ЕС) и постоянную времени Т=0,45 (2J ) (ЕС) (см. рис. 3-27). Начальное изменение выходного параметра происходит несколько быстрее, чем если бы звенья были детектирующими. [c.381]

Единственный случай, для которого не могла быть дана оценка уровня эквивалентного напряжения с помощью соотношения (14.7), относится к максимальному уровню опрессовки при минимальном уровне рабочего давления. В этом случае начальная зона исевдобороздчатого рельефа "П" составляла почти 5 мм в глубину. На последующей длине трещины около 1,8 мм, до ее выхода на наружную поверхность, шаг бороздок оставался постоянным. Поэтому в этой ситуации оценка уровня эквивалентного напряжения была проведена по пороговой величине КИН в соответствии с единой кинетической кривой (см. главу 6). [c.769]

На рис. 4.12 показан общий случай течения. Рассмотрим общие закономерности этого процесса, прежде чем перейдем к конкретным системам. На рисунке приняты следующие обозначения да —работа на единицу массы агрегата q — количество теплоты, подводимое на единицу массы рвх и рвых — давления на входе и выходе, которые будем считать постоянными, а V — соответствующие средние по сечению скорости потока. Выражение для полной энергии потока на входе и выходе можно записать в следующем виде на входе [c.71]

В литературе можно найти многочисленные примеры исследования влияния давления на параметры индуктивных элементов. Индуктивность компонентов, содержащих железный порошок в пластиковой матрице, обычно пропорциональна давлению, однако эти изменения не носят постоянного характера. Единственный описанный в литературе случай существенного остаточного изменения параметров в результате воздействия давления связан со специальным сердечником из материала с ориентированной зеренной структурой и с прямоугольной петлей гистерезиса. Сведения о влиянии давления на элементы устройств магнитной памяти в литературе найти не удалось, но можно предположить, что такие компоненты будут выходить из строя при однократном повышении давления, поскольку в них используются материалы, аналогичные применяелйлм в ориентированных сердечниках с прямоугольной петлей гистерезиса. [c.482]

Такой прием, основанный на одномерной модели течения, вносит условность в определяемые значения и должен обязательно оговариваться. С достаточной точностью он может быть использован лишь при умеренном изменении теплофизиче-ских свойств жидкости по сечению трубы. При сверхкритическюс давлениях и интенсивном обогреве трубы его применение может приводить к неверным результатам при нахождении При этих условиях для определения местных и средних коэффициентов гидравлического сопротивления, а также его составляющих — сопротивления трения, ускорения и гидравлического напора — используют метод двух перепадов [34]. Он заключается в том, что наряду с разностью статических давлений на обогреваемом участке трубы длиной I измеряется также перепад статического давления на адиабатическом участке / , примыкающем к выходу из зоны обогрева (рис. 6.29). На входе в обогреваемый участок организуется стабилизированное течение. Минимальная длина адиабатического участка должна быть не менее SQd, чтобы на выходе из него восстанавливалось развитое турбулентное течение при постоянных физических свойствах. Записывают соотношения для перепадов давления на обогреваемом Др и адиабатическом Др участках. Для частного случая течения в горизонтальной трубе (ДРгид 0) имеем [c.399]

До сих пор мы предполагали, что струя жидкости через отверстие стенки выходит в газ. Однако, как заметил уже Гельмгольц, решение, им найденное, действительно и для случая, когда вытекающая струя попадает в покояи1уюся жидкость. При этом давление на поверхности струи постоянно и равно давлению окружающей струю покоящейся жидкости. Правда, в этом случае приходится ввести ограничение, именно — рассматривать только установившиеся движения. [c.162]

На рис. 5-22 показан случай общекотловой пульсации на котле 200/35-2. В этом случае пульсация распространяется на выдачу -пара и подачу воды при постоянстве выходных параметров пара, а ее причиной явилось увеличение подачи воды с 80 до 95 т/ч. Подача топлива оставалась все время постоянной, что можно видеть по характеру кривых, показывающих напряжение в сети агрегатов Леонардо, дающих ток электродвигателям питателей пыли. Соответственно этому внешняя теплоотдача оставалась практически постоянной, что следует также из устойчивости температуры газов за пароперегревателем. Вместе с тем внутренняя теплоотдача сильно изменялась — в точном соответствии с кривой расходов по пару, так как температура и давление пара на выходе не изменялись. [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...