Характеристика аустенитных сталей

Предопределение коррозионных характеристик аустенитных сталей возможно только на основании знания точного процентного содержания элементов сплава и свободного углерода. Содержание хрома и других элементов в стали можно определить широко применяемыми [c.86]

ХАРАКТЕРИСТИКА АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ [c.47]

С повышением степени легирования служебные характеристики аустенитной стали типа 18-8 улучшаются. Это связано как с упрочнением аустенита и с замедлением диффузионных процессов в нем, так и усложнением состава упрочняющих фаз и общим повышением стабильности структуры. Последнее особенно важно, учитывая, [c.1282]

Большинство высоколегированных сталей хорошо свариваются контактной сваркой. Низкая тепло- и электропроводность аустенитных сталей вызывает необходимость применения более жестких режимов, чем для низколегированных сталей. Повышенная прочность сталей требует увеличения усилия сжатия электродов при сварке. Сварные соединения, выполненные на оптимальном режиме, имеют высокие прочностные характеристики. [c.128]

Характеристика нержавеющих сталей аустенитного класса [c.33]

В течение многих лет при изготовлении емкостей для жидких газов используют никелевые стали. Интерес к этим материалам повысился вновь в связи с их применением в газгольдерах и баках для ожиженного природного газа. Это потребовало разработки сталей, не только имеюш их повышенные свойства в деталях больших сечений (такие детали ранее не находили широкого применения), но и обладающих в сварных соединениях массивных деталей такими же характеристиками, как и основной материал. В таких случаях используют также и аустенитные стали. Однако вследствие более низкого предела текучести и боль-и ей стоимости они находят ограниченное применение в специальных конструкциях, где требуется минимальная толщина стенки. Вследствие небольшого удельного веса и высокой коррозионной стойкости алюминиевые сплавы привлекают внимание специалистов как материалы для криогенной техники. [c.46]

Мы полагаем, что тип скольжения, который в рассматриваемых сплавах может контролироваться посредством ЭДУ, является одной из важных характеристик, определяющих, каким образом никель и хром влияют на стойкость стали против водородного охрупчивания и КР (по крайней мере, в хлоридных средах). Были предложены и другие объяснения эффектов, связанных с содержанием никеля и хрома в аустенитных сталях. Согласно одной модели, например, никель влияет на электрохимические процессы у вершины трещины, изменяя скорость локальной катодной реакции [77]. Однако подобным представлениям трудно придать универсальную форму, которая объясняла бы и наблюдающиеся параллели между данными по КР и результатами испытаний в газообразном водороде. [c.68]

Высокой ударной прочностью обладают марганцовистые аустенитные стали, содержащие свыше 1% углерода, 12—20% марганца и небольшие количества никеля и кобальта. Эти стали обладают благоприятными характеристиками с точки зрения глубоководных корпусов. Они легко свариваются, имеют хорошее сопротивление коррозии, удовлетворительную жесткость и высокую прочность, некоторые свойства этих сталей приведены в табл. III. 5 [78]. [c.335]

Фиг. 7. Сравнительная характеристика ползучести стали аустенитного и ферритного типов.

ХАРАКТЕРИСТИКА КОРРОЗИОННОГО РАСТРЕСКИВАНИЯ АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ [c.178]

Горячие трещины возникают в процессе первичной кристаллизации сварочной ванны по границам зерен. Трещины, выходящие на поверхность сварного швз, бывают заполнены шлаком. Следовательно, горячие трещины образуются при температуре выше 1 200° С, когда шлак еще не затвердел. При кристаллизации и охлаждении сварочной ванны вследствие усадки металла и неравномерного прогрева в металле шва возникают растягивающие напряжения. В зависимости от температуры усадка аустенитной стали и коэффициент ее линейного расширения больше этих характеристик углеродистой или низколегированной стали в 1,5—2 раза. Поэтому напряжения, возникающие при кристаллизации и охлаждении аустенитного сварного шва, также получаются выше. [c.183]

Особенностью сварных соединений разнородных сталей является наличие в них остаточных напряжений вследствие разных характеристик термического расширения свариваемых материалов [46]. Наибольшей величины указанные напряжения получают в сварных соединениях аустенитной стали с перлитной и особенно с хромистой, поскольку коэффициент линейного расширения аустенитной стали на 20—40% больше, чем перлитной и хромистой. В сварных соединениях хромистой стали с перлитной величины остаточных напряжений заметно меньше и могут практически не учитываться, так как коэффициенты линейного расширения свариваемых материалов в данном случае отличаются между собой лишь на 10%. [c.48]

Во-первых, они дорогие, обладают высокими коэффициентом теплового расширения и пределом текучести и низким коэффициентом теплопроводности, поэтому изделия большого сечения, изготовленные из аустенитных сталей, склонны к короблению под действием термических напряжений. Хотя стали и имеют высокий предел текучести, крупногабаритным изделиям присуща хрупкость. Поэтому в ядерных установках аустенитные стали используют почти исключительно для труб паропроводов, работающих при температуре >550° С. Следовательно, предел прочности стали более важен, чем другие механические характеристики. [c.59]

На маневренные характеристики турбины большее, чем номинальное давление, оказывает влияние температура первичного пара. Она пока не превосходит 783—793 К, хотя за рубежом имеется тенденция ее повышать (например, в Японии — до 830 К). Для давления 13 МПа и выше обычно применяется промежуточный прогрев пара также до температуры 783—793 К. При выборе начальной температуры необходимо учитывать как главный фактор — отсутствие аустенитных сталей в основных деталях парогенератора и турбины, особенно же — сочетания сталей перлитного и аустенитного классов, имеющих различные коэффициенты теплового расширения только при соблюдении этого условия можно ожидать хороших маневренных характеристик блока, если, конечно, применяются надлежащие конструкции сильно нагретых частей. [c.85]

Характеристики пластичности (относительное удлинение и сужение) также колеблются в довольно широких пределах в зависимости от химического состава стали и ее рабочей температуры (от 1,7 до 42% ). Сплавы с высоким содержанием никеля ( 74%) и кобальта (- 23%) имеют пластичность всего 1,7—6%, у остальных сталей пластичность существенно выше. С течением времени обычно показатели прочности несколько повышаются, а пластичности— снижаются (такие же изменения характеристики в течение первых нескольких тысяч часов работы установлены исследованиями аустенитной стали и в СССР). [c.129]

Характеристики жаропрочности аустенитных сталей приведены в табл. V. 8. [c.195]

Высокохромистые двухфазные аустенитно-ферритные стали обладают высокой коррозионной стойкостью, коррозионно-усталостной про шостью. хорошими механическими характеристиками. Благодаря высокой стойкости к коррозии под действием кавитации из этих сталей целесообразно изготовлять детали насосов высокой подачи для перекачки морской воды. Двухфазные аустенигно-ферритные нержавеющие стали находят широкое применение в химической и нефтехимической промышленности в качестве коррозионно-стойких конструкционных материалов. Стойкость к коррозии в морской воде этих сталей сравнима со стойкостью аустенитных сталей, т.е. достаточно высока, а сравнивае-мость и обрабатываемость лучше. [c.20]

Хромоникелевые стали аустенитного класса обладают наиболее высокой коррозионной стойкостью среди нержавеющих сталей и отличаются хорошими технологическими свойствами — хорошо обрабатываются давлением и обладают хорошей свариваемостью. В закаленном состоянии эти стали имеют низкое отношение предела текучести к пределу прочности. Прочностные характеристики этих сталей могут быть повышены в результате наклепа. Так, при пластической деформации на 40 % стали марки Х18Н10Т в холодном состоянии предел прочности повышается вдвое (ав = 1200 МПа), а предел текучести в 4 раза (сГт = = 1000 МПа). При этом сохраняется достаточно высокая пластичность, позволяющая производить различные технологические операции. [c.32]

В настоящее время металлокерамическне покрытия используются для защиты сталей от высокотемпературной коррозии и износа, а таклге для повышения долговечности стальных изделий. Исследование свойств этого класса покрытий проводилось лишь до температур 92.3—973 К. Так, изучено влияние покрытий N1—Сг—31—В и N1—Сг—31—В—С на высокотемпературные механические характеристики некоторых видов сталей. Показано, в частности, что применение металлокерамических покрытий при температурах 873—923 К снижает скорость ползучести аустенитных сталей [1—2]. [c.46]

В различных отраслях машиностроения широко применяют аустенитную сталь 110Г13Л, однако ее износостойкость в условиях ударно-абразивного изнашивания практически не изучена. Механические свойства сталей перлитного и аустенитного класса при отпуске изменяются по-разному. С повышением температуры -отпуска прочностные характеристики (ов, Оо,2 HR ) сталей перлитного класса снижаются, а показатели пластичности (йн, б, i 3) —увеличиваются. [c.167]

Свойства аустенитной стали 1.10Г13Л при отпуске изменяются по-другому с повышением температуры отпуска до 400° С механические характеристики не меняются, затем при нагревании до 600° С пределы прочности и текучести, относительное сужение, относительное удли- [c.167]

Таким образом, при циклическом упруго-пластическом деформировании аустенитной стали Х18Н10Т развитие процессов деформационного старения зависит от условий нагружения (температура испытания, уровень нагрузки и форма цикла). При испытании в условиях интенсивного деформационного старения (650° С) процессы упрочнения и охрупчивания материала связаны с образованием карбидной фазы (в основном карбида МегзСб), при других температурах нагружения (например, 450° С) процессы упрочнения и изменения пластичности материала могут быть связаны с формированием блочной структуры. При этом карбидообразование протекает менее интенсивно и существенно зависит от формы цикла (причем в отличие от испытаний при 650° С при 450° С наблюдается в данной стали преимущественно карбид МеС). Развитие карбидообразования и формирования блочной структуры в зависимости от уровня нагрузки при 450° С, так же как и при 650° С, может приводить к возникновению хрупких состояний, и излом при этом носит хрупкий характер. В связи с изложенным, наблюдающееся изменение циклических характеристик (ширина петли гистерезиса, односторонне накапливаемая деформация, пре-де.л текучести и др.) при температуре 650° С может быть связано в основном с развитием деформационного старения (выпадением карбидных частиц), а при 450° С — с формированием блочной ( решетчатой ) структуры. [c.71]

Нержавеющие стали можно различать в зависимости от их структуры, например ферриткые, аустенитные и феррито-аустенитные стали. Структурные различия влекут за собой и разницу в коррозионных характеристиках, а также в свариваемости, способности к закалке и магнитных свойствах. Ферритные и феррито-аустенитные стали в отличие от аустенитных обладают магнитными свойствами. В табл. 6 имеется перечень некоторых нержавеющих алей, интересных с коррозионной точки зрения, а также их коррозионные характеристики. [c.109]

Для указанных условий деформирования и разрушения долговечность определяют на основании деформационно-кинетических критериев прочности. При расчете учитьшают кинетику циклических и односторонне накопленных деформаций в различных зонах конструктивных элементов, а также изменение механических свойств материала при высокотемпературном малоцикловом нагружении. Определим долговечность элементов конструкций с зонами концентрации напряжений и мембранными зонами при различных режимах длительного малоциклового нагружения, приводящих к усталостным и квазиста-тическим повреждениям. В качестве модельного элемента выберем оболочечную конструкцию с фланцами, работающую при повторном нагружении внутренним давлением при высоких температурах. Предположим, что конструктивный элемент изготовлен из аустенитной стали ее характеристики при статическом и длительном нагружении [c.122]

На основе поверочных расчетов определяется допустимость принятых конструктивных форм, технологии изготовления и режимов эксплуатации если нормативные требования поверочного расчета не удовлетворяются, то производится изменение принятых решений. Для реализации расчетов по указанным выше предельным состояниям в ведущих научно-исследовательских и конструкторских центрах был осуществлен комплекс работ по изучению сопротивления деформациям и разрушению реакторных конструкционных материалов. При этом для вновь разрабатываемых к применению в реакторах металлов и сплавов (низколегированные тепло-и радиационно-стойкие стали, высоколегированные аустенитные стали для тепловьщеляющих элементов и антикоррозионных наплавок, шпилечные высокопрочные стали) исследовались стандартные характеристики механических свойств, входящие в расчеты прочности по уравнениям (2.3), -пределы текучести Оо,2, прочности, длительной прочности о , и ползучести a f Наряду с этими характе мстиками по данным стандартных испытаний определялись характеристики пластичности (относительное удлинение 5 и сужение ударная вязкость а , предел выносливости i, твердость, модуль упругости Е , коэффициент Пуассона д, а также коэффициент линейного расширения а. [c.38]

Карасев В. С., Мельник-Куцин Ю. П., Маслов Д. М. Исследование влияния реакторного облучения на характеристики пластичности аустенитных сталей ОХ16Н15МЗБ и ОХ16Н15МЗБР.— В кн. Радиационные дефекты в металлических кристаллах. Алма-Ата, с. 96—101, [c.112]

Так как блоки сверхкригических параметров безусловно требуют работы конденсатоочистки, то при определении места строительства блоков сверхкритических параметров следует стремиться к обеспечению их охлаждающей водой более высокого качества. Предлагаемая иногда замена латуней а нержавеющие аустенитные стали для конденсаторных трубок при низком качестве охлаждающей воды не может быть признана удовлетворительным решением. Не говоря уже об ухудшении теплотехнических характеристик и удорожании, главное заключается в коррозии под напряжением этих сталей с внутренней стороны при наличии хлор-иона в концентрации более 20 мг/кг и неизбежном ярисутствии свободного кислорода в охлаждающих водах. [c.79]

Это подтверждается результатами экоплуа1ации ряда зарубежных электростанций, применивших для конденсаторов такое решение. С другой стороны, замена латуней на нержавеющие аустенитные стали не для всего конденсатора, а для пучка охлаждения отсасываемой паровоздушной смеси (как это было предложено Л. Д. Берманом) вполне целесообразна. Это особенно относится к охлаждающим водам с содержанием хлор-иона не более 20 мг/кг и к условиям аммиачной обработки питательной воды, которая в сочетании с кислородом вызывает интенсивную коррозию латуней. Так как тракт отсоса паровоздушной смеси характеризуется повышенным содержанием кислорода, то естественно, что для него аммиачная коррозия латуней может про-явиться в наибольшей степени. Замена латуни для пучка охлаждения паровоздушной смеси, поверхность которого составляет примерно 8,5% общей поверхности, не может существенно повлиять на стоимостные и теплотехнические характеристики конденсатора. [c.79]

В связи с возможным использованием для паропроводов острого пара 12%-ных хромистых феррито-мар-тенситных сталей,в частности стали 1Х12В2МФ (ЭР1756), для литой арматуры могут быть применены упрочненные 12% -ные хромистые феррито-мартенситные стали ХИЛА и Х11ЛБ. По уровню жаропрочности эти литейные стали занимают промежуточное положение между сталями перлитного и аустенитного классов, а по окалиностойко-сти они значительно превосходят стали перлитного класса. Эти стали для литья нашли применение в конструкциях паровых турбин мощностью 200 и 300 Мет. Химический состав и механические свойства литых перлитных феррито-мартенситных и аустенитных сталей приведены соответственно в табл. 4-8 и 4-9. В этих таблицах приведены также характеристики сталей для литья, применяемых в ФРГ и США, [c.157]

При наличии в материале непрочных структурных составляющих его обычные механические характеристики могут быть достаточно высокими, но эрозионная прочность будет низка. Например, чугуны обладают высокой твердостью, но исключительно низкой эрозионной стойкостью. При одинаковой твердости аустенитные стали лучше сопротивляются эрозии, чем перлитные, и т. д. В свою очередь в некоторых работах отмечается, что гидроударное нагружение приводит также к структурным изменениям, связанным с фазовыми преобразованиями, например к распаду аустенита и превращению его в мартенсит, образованию упрочненных фаз в стеллитах. Нестабильность некоторых структур в условиях механического воздействия, таким образом, может использоваться для повышения эрозионной стойкости материала в процессе эрозионного нагружения его сопротивление будет возрастать. [c.292]

Трубы для трубопроводов с Ру < 100 изготавливаются из качественной углеродистой стали марок сталь 20 и сталь 10 по ГОСТ 1050—59. Для установок с рабочей температурой до 580° используются перлитные стали в установках на рабочую температуру выше 600° применяются стали аусте-нитного класса. Паропроводы построенных ранее станций сверхвысоких параметров (550°, 170 ата) изготавливались из аустенитных сталей марок 1Х18Н12Т и ЭИ257. Основные характеристики и области применения различных трубных сталей приведены в табл. 1, 3 и 5. [c.160]

Хорошие механические свойства и отличное сопротивление окислению определило использование аустенитиых сталей и сплавов на основе никеля в качестве материала оболочек для большинства тепловыделяющих элементов с окисным топливом. Они. применялись для водо-водяных реакторов до тех пор, пока не были заменены циркониевыми сплавами, имеющими лучшие ядериые характеристики. Однако аустенитные стали широко используются в реакторах AGR и реакторах на быстрых нейтронах, так как циркаллой не обладает требуемыми механическими свойствами и сопротивлением коррозии при повышенной рабочей температуре. [c.115]

Действие различных добавок заключается главным образом в ловышении этих и других характеристик. Так, легированные стали перлитного класса имеют более высокую жаропрочность, чем углеродистые (из стали 12ХМФ делают змеевики пароперегревателей). Еще выше жаропрочность аустенитных сталей. [c.18]

Свойства жаропрочности сталей для газотурбинных дисков представлены на рис. V. 8. Аустенитные стали имеют более высокие характеристики длительной прочности по сравнению со сталями перлитного и мартенситоферритного [c.200]

Нержавеющие хромистые стали с содержанием 10—17% хрома при закаливании имеют структуру мартенситного типа. Сложнолегированные 12%-ные хромистые стали мартенситного класса, легированные молибденом, ванадием, вольфрамом и другими элементами, имеют лучшие длительные и кратковременные прочностные характеристики при температурах до 600° С, чем простые аустенитные стали типа 1Х18Н9Т. Стали с содержанием углерода до 0,09% и хрома более 15% имеют ферритную структуру. [c.8]

Зависимости ео,д/ о,9 от N представлены на рис. 36. Для всех режимов испытания можно отметить одну закономерность изменения длительной пластичности, С увеличением числа предварительных циклов значения существенно уменьшаются по сравнению с величинами Бо,9 для нециклированных образцов. Для аустенитной стали наиболее резкое уменьшение значений как правило, наблюдается на начальном этапе циклирова-ния, затем характеристика изменяется относительно плавно. [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...