Дисперсионно-твердеющие сплавы на основе

Дисперсионно-твердеющие сплавы на основе меди не обеспечивают работу упругих элементов при температурах выше 150—200° С, непригодны для работы в агрессивных средах и условиях тропиков. [c.278]

Литые дисперсионно-твердеющие сплавы на основе системы Fe— N1—Со—А1 имеют самую высокую из всех промышленных материалов магнитную энергию (ВЯ)щах- Их применяют для постоянных магнитов. [c.266]

ДИСПЕРСИОННО- ТВЕРДЕЮЩИЕ СПЛАВЫ НА ОСНОВЕ Fe- o-Ni-Al [c.112]

Данная методика относится к паяемой паре, состоящей из двух колец, выполненных из разнородных материалов наружное кольцо -дисперсионно-твердеющий сплав на основе никель-хрома, внутреннее - бронза, основа медь. [c.467]

Известно, что дисперсионно-твердеющие сплавы на основе никеля под воздействием медно-серебряного припоя резко ухудшают свои механические свойства. При этом предел прочности их может уменьшаться в несколько раз разрушение имеет хрупкий характер (5 < 1...2 %). Аналогичное явление наблюдается и на сталях, хотя у них понижение предела прочности <25 %. [c.470]

Рис. 7.15. Растворение дисперсионно-твердеющего сплава на основе никель-хрома прн пайке серебряно-медным припоем при Т = 920 С, увеличение 3200

Рис. 7.16. Разрушение образца из дисперсионно-твердеющего сплава на основе никель-хрома в контакте с серебряно-медным припоем, Т = 920 °С (а) вид разрущения в изломе (б) заполнение трещины припоем (в), увеличение ЮО"

Физико-механические свойства и химический состав дисперсионно-твердеющих сплавов на медной основе для упругих чувствительных элементов и пружин [c.277]

При температуре 20 К и ниже используют дисперсионно-твердеющие сплавы на железной и никелевой основе (например, 28 - [c.28]

Рис. 7.10. Кратковременная прочность дисперсионно-твердеющего сплава на никель-хромовой основе в интервале температур 780...920 °С

Таким образом, при использовании дисперсионно-твердеющих сплавов в условиях высоких температур неизбежно укрупнение или обратное растворение упрочняющей фазы. Кинетику этих изменений можно оценить на основе теорий диффузионного роста. В свою очередь нестабильность упрочняющей фазы отражается на прочностных свойствах. [c.379]

В этом разделе желательно было бы представить те теории, которые количественно предсказывают характеристики КР высокопрочных алюминиевых сплавов только на базе микроструктуры и состава сплава. В действительности нет такой теории и даже нет ни одной успешной попытки относительно установления связи между КР и микроструктурой алюминиевых сплавов на количественной основе. Это тем более удивительно, поскольку сотни статей посвящены взаимосвязи микроструктуры с КР алюминиевых сплавов. Даже одна из наиболее важных технологических разработок, позволяющая значительно повысить сопротивление КР путем перестаривания дисперсионно твердеющих сплавов, до сих пор не была проанализирована количественно. [c.293]

Развитие многокомпонентных сплавов на основе РЗМ привело к существенному видоизменению технологии производства дисперсионно-твердеющих сплавов и приблизил ее к таковой для спеченных магнитов, поскольку измельчение и спекание позволяют получить наиболее однородную и мелкозернистую структуру. Проведение после спекания термической обработки в виде серии отпусков при температурах [c.524]

В триботехнике все шире применяют высокопрочные материалы керамики, тугоплавкие соединения на основе переходных металлов, композиционные материалы. При изготовлении режущего инструмента применяют твердые сплавы, состоящие из тугоплавких карбидов вольфрама, титана, тантала, соединенных металлической связкой, и быстрорежущие стали, относящиеся к классу дисперсионно-твердеющих сплавов. Два основных фактора позволяют совместно рассматривать ионное легирование перечисленных материалов. Во-первых, материалы или их компоненты, ответственные за высокую прочность, характеризуются жесткой кристаллической решеткой. Это предопределяет особенности структурных изменений при ионном легировании. Во-вторых, объем проведенных в мире исследований по легированию триботехнических материалов на основе керамик, композитов, дисперсионно-твердеющих сплавов и т. п. на сегодняшний день сравнительно невелик. [c.99]

Никель TD представляет собой сплав на основе чистого никеля, упрочненный 2% окиси тория ТЬОг. Разработанный первоначально для работы в интервале 985—1320° С, сплав получается методом соосаждения (патент фирмы Дю-Пон), при котором контролируется размер и распределение дисперсной фазы окиси тория, эффективно предотвращая ее сегрегацию. Если окись тория соответствующим образом диспергирована в основе, то она стабильна и сохраняет упрочняющее действие до значительно более высоких температур, чем это возможно в случае обычных жаропрочных дисперсионно твердеющих сплавов. [c.161]

Производство сплавов. Наиболее важной областью промышленного применения бериллия до настоящего времени остается производство дисперсионно твердеющих сплавов, особенно на медной основе (бериллиевые бронзы, содержащие 0,5—3,0% Ве). [c.493]

Ускоренное охлаждение особенно важно для биметаллических конструкций, где внутренняя деталь изготовлена из сплава на основе меди. Имея КЛР больший, чем материал наружной детали (дисперсионно-твердеющий сплав или сталь), внутренняя деталь стремится оторваться от наружной. Поэтому быстрое охлаждение конструкции за счет разницы температур (наружная деталь скорее охлаждается. [c.474]

В настоящее время наиболее широко применяют спеченные дисперсионно твердеющие магнитнотвердые сплавы на основе системы железо — никель — алюминий. Исходными материалами для изготовления таких постоянных магнитов могут служить как порошки из чистых металлов, так и порошковые сплавы, полученные методом совместного восстановления, распыления жидких сплавов и т. п. Применение порошковых сплавов позволяет получать более качественные изделия, чем в случае применения порошков чистых металлов или порошковых лигатур. При изготовлении спеченных магнитов сокращаются по- [c.424]

Бериллиевые бронзы Бр. Б2,0, Бр. Б2,5, БИТ представляют собой сплав на медной основе, содержащие в качестве основной добавки бериллий. Сплавы дисперсионно твердеющие. [c.296]

Общим принципом термической обработки жаропрочных сплавов на никелевой основе является определенная последовательность операций, характерная для дисперсионно-твердеющих материалов гомогенизирующий нагрев, быстрое охлаждение и старение при одной или нескольких температурах. Особенностью термообработки жаропрочных сплавов по сравнению с термической обработкой конструкционных сталей является необходимость весьма точной регулировки температуры и контроль за однородностью температурного поля. Детали должны быть защищены от непосредственного радиационного действия нагревателей. Это достигается установкой экранов или использованием муфельных печей. Лучше всего использовать обработку в печах с инертной или защитной средой (аргон, гелий, азот и другие газы). [c.208]

По имеющимся в литературе данным [43, 256], экстремальные свойства закаленных сплавов, в том числе дисперсионно-твердеющих, можно достичь путем использования так называемого динамического старения, в основе которого лежат превращения, проходящие непосредственно в поле напряжений. Создаваемое внешними источниками поле напряжений влияет не только на уровень микронапряжений, существующих в закаленных сплавах или возникающих в результате распада твердого раствора, но и на дислокационную структуру, субструктуру, а в конечном счете и на морфологию и на распределение частиц выделяющихся фаз. [c.10]

МПа), сплавов на железной и никелевой основе с Ст до 700 МПа, в том числе дисперсионно-твердеющих, а также сталей аустенитно-мартенситного и мартенситного классов (Стт до 1150... 1200 МПа). [c.59]

Для изготовления слаботочных контактов используются благородные и тугоплавкие металлы (А , Р1, Рс1, Ли, , Мо) и сплавы на их основе в виде твердых растворов, в том числе дисперсионно-твердеющих и диффузионно-окисленных. [c.633]

Были предложены новые группы дисперсионно-твердеющих сплавов на основе системы Си—N4. Это сплавы для токоведущих пружин, работающих при высоких температурах (до 250 °С) состава 1) N4 (15-20) %, Сг (3,5-4) %. Мп (2,1-3)%, V (0,01-0,5)%. Се (0,01—0,05) %, остальное Си после термической обработки (закалка + старение) сплав имеет следующие свойства 370HV Од = 1250 МПа 6=3 % [c.128]

Значительно большие возможности ио легированию облагораживающими элементами обладает другой класс коррозиониостойких материалов с высокой прочностью, а именно дисперсионно твердеющие сплавы на основе железа или никеля. Материалы этого класса широко применяют для службы при высоких температурах, а в последнее время начинают использовать и для работы в агрессивных средах. [c.158]

Сплав ХОТ относится к группе малолегированных дисперсионно твердеющих сплавов на основе меди. Он обладает довольно высокими прочностными свойствами, жаростойкостью и электропроводностью. Сплав используется для изготовления проводников электрического тока. Изделия, изготовленные из сплава, могут выдерживать длительный нагрев до температуры 250°С без изменения механических. и электрических свойств [121, 122]. [c.275]

Исследуемые жаропрочные сплавы относятся к сложнолеги- рованным дисперсионно твердеющим сплавам на никельхромовой основе. Высокие жаропрочные свойства их достигаются благодаря выделению в процессе термической обработки мелкодисперсионной интерметаллидной упрочняющей а -фазы на основе Nig (А1, Ti) или NisAl (т]-фаза), стабилизации никельхромового твердого раствора такими элементами, как кобальт, молибден, вольфрам, а также за счет повышения энергии связи атомов в твердом растворе. [c.66]

АУСТЕННТНЫЕ ДИСПЕРСИОННО-ТВЕРДЕЮЩИЕ СПЛАВЫ НА ЖЕЛЕЗОХРОМОННКЕЛЕВОЙ ОСНОВЕ [c.278]

При переходе к высокожароирочным дисперсионно твердеющим сплавам на никелевой основе, содержащим наибольшее количество титана и ниобия, вероятность образования околошовных трещин в результате термической обработки особенно велика, и они могут [c.96]

В связи с разрушением ряда деталей нефтяных компрессоров были проведены лабораторные и заводские испытания в водных растворах сероводорода низколегированных конструкционных сталей, дисперсионно-твердеющих нержавеющих сталей и дисперсион-но-твердеющих сплавов на основе никеля [133]. Все испытываемые стали после термической обработки до достаточно высокого предела текучести оказались склонными к сероводородному растрескиванию. Сплавы на основе никеля монель К и инконель (80% N1, 15% Сг, 5% Ре) в этих условиях не подвергались разрушению. [c.67]

Ж фопрочные сплавы на основе N1 подразделяются на гомогенные (нихромы и инконели) и дисперсионно-твердеющие (нимоннки). Гомогенные сплавы являются сплавами N1 и Сг, или N1, Сг и Ре с минимальным содержанием С и других элементов, [c.220]

Подробное исследование свойств дисперсионно-твердеющих сплавов НЦА, содержащих от 3 до 5% Zr и от 0,28 до 0,47 мае. % N [95], и сопоставление их с известными сплавами на основе ниобия проведено в работах П46> 95]. Показано, что образующиеся в этих сплавах дисперсные нитриды в количестве до 4 об. % обусловливают значительное упрочнение ниобия, не вызывая при этом заметного снижения низкотемпературной пластичности. Удельная прочность этих сплавов находится на уровне наиболее жаропрочных ниобие-вых сплавов. [c.238]

В качестве примера сплавов на железохромоникелевой основе для изготовления упругих чувствительных элементов, работающих при высоких температурах (до 400° С), укажем на дисперсионно-твердеющий сплав 36НХТЮМ5 (35—37% Ni, 11,5—13,5% Сг, [c.326]

К дисперсионно-твердеющим сплавам относятся сплавы на основе систем Ре-Ы1-Си - кунифе, Ре-Ы1-Си-Со - кунико, Ре-Со-У - вика-лой, Ре-Со-Мо - комоль, Ре-Сг-Со, подвергающиеся холодной и горячей механической обработке давлением. Их оптимальные магнитные свойства возникают в результате создания мелкодисперсной (обычно метастабильной или даже неравновесной) структуры, образующейся при выделении избыточной фазы, которая отличается от матрицы намагниченностью насыщения. Как и у мартенситных сталей, высококоэрцитивное состояние этих спларов обусловлено задержкой смещения доменных границ в результате сочетания магнитокристаллической и магнитострикционной анизотропии. [c.615]

Таблица 27.34. Магнитные характеристики (нижние предельные значения) литых магнитотвердых материалов на основе дисперсионно твердеющих железоникель-алюминиевых сплавов [7]

Температурные границы области высокой пластичности (0,7—0,9) Гпл для некоторых сплавов, в частности дисперсионно твердеющих на основе никеля, возможны более узкие пределы. Большинство сталей в этом интервале имеет высокие характеристики пластичности при различных скоростях деформации. В пределах этого интервала проявляется изотермическая сверхпластич- [c.516]

В промышленных сталях и сплавах встречаются как а фазы относительно простого состава (например, в ста 1ях типа Х25 ю фаза типа Fe r), так и сложнолегирован ные композиции (например, в дисперсионно-твердеющих сложнолегированных сталях а фазы, содержаш[ие Fe, Сг, Мо, Ni) В жаропрочных сплавах на никелевой основе а фазы имеют состав (Сг, Mo) (Ni, o)j где х и у могут изменяться от 1 до 7 [c.69]

Оптимальные с точки зрения жаропрочности составы сплавов должны находиться в двухфазной области (a-V — Meiv С (N, О)) изотермических разрезов соответствующих тройных диаграмм. Проходящие через эту область политермические разрезы образуют квазибинарные диаграммы эвтектического типа. По данным работ [6, 8], построена квазибинарная диаграмма V—ZrN. Сплавы квазибинарных эвтектических систем V — Meiv С (N, О) (табл. 41) [9] можно условно разделить на три группы (как было показано в гл. П1) дисперсионно-твердеющие, предельные составы которых находятся вблизи максимальной растворимости фазы в а-твердом растворе на основе ванадия дисперсно-упрочненные — доэвтектические сплавы сплавы эвтектического составаЗаэв-тектические сплавы не могут рассматриваться в качестве перспективных конструкционных материалов. [c.278]

Упругие чувствительные элементы прецизионных приборов (мембраны, сильфоны, анероидные коробки, волосковые спирали часов и т. д.) нередко изготовляют из сплавов элинвар, обладающих малым температурным коэффициентом модуля упругости (до 120—200°С). Обычно применяют дисперсионно твердеющие элинвары, например сплав на железоникелевой основе 42НХТЮ (41,5—43,5% N1 5,3—5,9% Сг 2,4—3,0% Т1 и 0,5— 1,0% А1). После закалки с 950°С в воде структура сплава аустенит,. механические свойства ав = 70 кгс/мм и 6 = 50%, а после старения при 700°С ав=125 кгс/мм , ао,г=80 кгс/см 6=20%. Упрочнение связано с образованием дисперсных частей у -фазы, когерентно связанной с аустенитом. После закалки, когда сплав пластичен, из него изготовляют упругие элементы. Сплав упрочняется и после отпуска при 600°С (0в=15О кгс/мм и 6 = 10%). Элинвар применяют в виде тонкой ленты (0,1—0,2 мм) и проволоки диаметром 0,3—5,0 мм. [c.350]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...