Дисперсионно-твердеющие сплавы

Составы наиболее распространенных марок никелевых дисперсионно твердеющих сплавов приведены в табл. 77. [c.476]

Наряду с никелевыми дисперсионно твердеющими сплавами, некоторое применение имеют железоникелевые и кобальтовые сплавы. [c.477]

Термическая обработка дисперсионно твердеющих сплавов состоит из двух последовательных операций 1) закалки с температур 1000— 1300° С для перевода выделившихся при предшествующей обработке карбидов и металлических соединений в твердый раствор 2) старения — длительной выдержки при температуре 650—850° С для выделения избыточных фаз в мелкодисперсной форме. [c.202]

На рис. 16.15 представлена диаграмма состояния системы Си—Ве. Это дисперсионно-твердеющий сплав с растворимостью Ве в Си при обычной температуре до 0,2%. После закалки с 800° С получают пересыщенный а-раствор. [c.301]

Эти режимы имеют обш,ие принципиальные моменты для двух групп сплавов, отличающихся характером фазовых превращений, а именно а) для сплавов, претерпевающих полиморфные (в том числе мартенситные) превращения б) для сплавов, претерпевающих распад пересыщенных твердых растворов (дисперсионно твердеющие сплавы). [c.533]

ДИСПЕРСИОННО-ТВЕРДЕЮЩИЕ СПЛАВЫ [c.218]

В этой главе будет обсужден ряд вопросов, относящихся к структурному упрочнению и охрупчиванию двухфазных сплавов и особенно к распределению напряжений около частиц и роли этих напряжений в разрушении частиц и поверхностей раздела, к влиянию частиц на возникновение вязкого разрыва и хрупкого разрушения и, наконец, к хрупкой прочности двухфазных соединений с высоким содержанием хрупкой фазы. Обсуждение ограничено сплавами с крупными твердыми и хрупкими частицами, заключенными в мягкую и вязкую матрицу. В этой главе не рассматриваются дисперсионно твердеющие сплавы с очень мелкими дисперсными частицами и не включены также волокнистые или слоистые структуры. В обзоре рассматриваются деформация и разрушение двухфазных сплавов, описанные в работах [42, 64, 781, причем точки зрения каждой из этих работ имеют некоторые отличия по сравнению с настоящей работой. [c.59]

Таким образом, при использовании дисперсионно-твердеющих сплавов в условиях высоких температур неизбежно укрупнение или обратное растворение упрочняющей фазы. Кинетику этих изменений можно оценить на основе теорий диффузионного роста. В свою очередь нестабильность упрочняющей фазы отражается на прочностных свойствах. [c.379]

В этом разделе желательно было бы представить те теории, которые количественно предсказывают характеристики КР высокопрочных алюминиевых сплавов только на базе микроструктуры и состава сплава. В действительности нет такой теории и даже нет ни одной успешной попытки относительно установления связи между КР и микроструктурой алюминиевых сплавов на количественной основе. Это тем более удивительно, поскольку сотни статей посвящены взаимосвязи микроструктуры с КР алюминиевых сплавов. Даже одна из наиболее важных технологических разработок, позволяющая значительно повысить сопротивление КР путем перестаривания дисперсионно твердеющих сплавов, до сих пор не была проанализирована количественно. [c.293]

Эти критерии разрушения основаны на предположении, что доля долговечности, расходуемая в любой отрезок времени, независима от предыдущего нагружения и температуры. Подразумевается, что время температурного воздействия при незначительном напряжении или при отсутствии напряжения не оказывает заметного влияния на последующую долговечность. Однако это предположение может оказаться недействительным, например, для дисперсионно-твердеющих сплавов (пересыщенных твердых растворов), старение которых способно снизить долго- [c.33]

Структура и свойства САП. Хотя САП и относится к материалам, упрочняющимся дисперсными частицами, его структура отличается от дисперсионно твердеющих алюминиевых сплавов вследствие различной природы упрочнения матрицы вторыми фазами. Упрочнение дисперсионно твердеющих сплавов происходит в результате выделения дисперсных частиц интерметаллидов при распаде пересыщенного твердого раствора. Поэтому при повышенных температурах вследствие коагуляции и растворения упрочняющей фазы происходит разупрочнение сплавов. [c.106]

МЕДНЫЕ ДИСПЕРСИОННО-ТВЕРДЕЮЩИЕ СПЛАВЫ [c.275]

Физико-механические свойства и химический состав дисперсионно-твердеющих сплавов на медной основе для упругих чувствительных элементов и пружин [c.277]

Дисперсионно-твердеющие сплавы на основе меди не обеспечивают работу упругих элементов при температурах выше 150—200° С, непригодны для работы в агрессивных средах и условиях тропиков. [c.278]

Аустенитные дисперсионно-твердеющие сплавы отличаются от дисперсионно-твердеющих бронз высокой коррозионной стойкостью и стабильностью упругих [c.278]

Физико-механические свойства аустенитных дисперсионно-твердеющих сплавов [c.279]

Хромовая бронза имеет высокие механические свойства, электро- и теплопроводность, хорошо обрабатывается, имеет высокую температуру рекристаллизации и размягчения. Последнее свойство в сочетании с высокими тепло-и электропроводностью делает хромовую бронзу весьма ценным материалом в приборостроении и электромашиностроении. Из нее изготовляют контакты электрических аппаратов, коллекторы электродвигателей и всевозможные детали, к которым предъявляют требования высокой прочности, твердости, электро- и теплопроводности при повышенной те.мпературе. Хромовая бронза — дисперсионно-твердеющий сплав. [c.389]

Чем больше избыточных фаз в структуре, тем выше его жаропрочность, но тем ниже структурная стабильность, длительная пластичность и деформационная способность [13, 105]. В связи с этим многие высокожаропрочные дисперсионно-твердеющие сплавы, содержащие значительное количество упрочняющей фазы (25—40%), для длительных сроков службы не пригодны. Вместе с тем, за последние годы накоплены экспериментальные данные, подтверждающие возможность применения для ограниченно-длительной службы более упрочненных никелевых сплавов, чем это считалось ранее. Такая тенденция объясняется наметившимся повышением рабочих температур и удлинением сроков службы энер-160 [c.160]

Для работы сильфонов в условиях больших нагрузок с температурными напряжениями и в сильных коррозионных средах следует применять нержавеющие теплостойкие дисперсионно твердеющие сплавы. [c.296]

Порошковые магнитотвердые материалы. Спеканием порошков получают дисперсионно-твердеющие сплавы системы Fe—А1—Ni—Со. Спекание магнитов, формованных из шихты тих сплавов, проводят в вакууме При температуре 1200—1300 °С в течение 1—5 ч остаточная пористость при этом составляет 3—7 % и приво-Лит к снижению параметра Ш тах-Изготовление беспористых порошковых Магнитов методом горячего прессова-йия обеспечивает повышение магнитных свойств. [c.541]

Дисперсионно твердеющие сплавы вслед за последней деформацией прогревают, затем закаливают и выдерживают при заданной температуре. К таковым относятся сплавы А1—Си—Mg заготовки из этих сплавов гомогенизируют, а при вылеживании они упрочняются. [c.61]

Дисперсионно-твердеющие сплавы имеют более стабильные магнитные свойства по сравнению со сталями, закаливаюш,имися на мартенсит, что определяется высокой стабильностью их структуры. [c.220]

Сплавы типа 12КМ относятся к группе дисперсионно-твердеющих. Сплав 12КМ используют в виде горячекатаного листа или поковки. После закалки с 1250° С [c.230]

Дисперсионно-твердеющие сплавы 42НХТЮ и44НХТЮ имеют низкие температурные коэффициенты модуля упругости соответственно до 100 и 180—200° С их используют [c.277]

С тех пор как была выполнена эта работа, область применения композитных материалов существенно расширилась. Поэтому сейчас предлагается различать пять основных типов нестабильности поверхности раздела. Первый тип нестабильности имеет ту же причину, что и перестаривание дисперсионно-твердеющих сплавов. Основными механизмами нестабильности этого типа, идентичной физико-химической нестабильности по Паррату [30], являются растворение и осаждение. Второй тип нестабильности связан с растворением без последующего повторного выделения. В качестве примера такой системы может служить ниобий, упрочненный вольфрамовой проволокой. Третий тип нестабильности обусловлен непрерывно протекающей реакцией на поверхности раздела в композитах П1 класса. Нестабильность, аналогичная этой, но вызванная реакциями обмена, составляет четвертый тип. Нестабильности третьего и четвертого типа подобны химической нестабильности по Байлсу и др. [5]. Пятый тип является новым в классификации. Эта нестабильность, связанная с разрушением [c.89]

Исследуемые жаропрочные сплавы относятся к сложнолеги- рованным дисперсионно твердеющим сплавам на никельхромовой основе. Высокие жаропрочные свойства их достигаются благодаря выделению в процессе термической обработки мелкодисперсионной интерметаллидной упрочняющей а -фазы на основе Nig (А1, Ti) или NisAl (т]-фаза), стабилизации никельхромового твердого раствора такими элементами, как кобальт, молибден, вольфрам, а также за счет повышения энергии связи атомов в твердом растворе. [c.66]

Сталь ЭИ612 применяют при изготовлении рабочих лопаток газовых турбин с рабочей температурой до 650°С, сварных дисков и цельнокованых роторов [22, 24]. Сталь относится к умеренно дисперсионно-твердеющим сплавам с максимумом твердости при 700 и 650° С. В закаленном на аустенит состоянии сталь имеет твердость [c.176]

АУСТЕННТНЫЕ ДИСПЕРСИОННО-ТВЕРДЕЮЩИЕ СПЛАВЫ НА ЖЕЛЕЗОХРОМОННКЕЛЕВОЙ ОСНОВЕ [c.278]

Химический состав аустенитных дисперсионно-твердеющих сплавов ДЛЯ упругочувствительных элементов [c.278]

Механические свойства сплавов и пружин значительно повышаются в результате холодной пластической деформации. Для дисперсионно-твердеющих сплавов холодную пластическую деформацию обычно применяют после закалки, фиксирующей твердый раствор. Отпуск закаленного и деформированного сплава обеспечивает более интенсивное упрочнение. Чем выше степень предварительной холодной деформации, тем больше приращение прочности при отпуске. На рис. 4 приведена зависимость предела прочности сплава 36НХТЮМ5 от степени деформации, температуры [c.281]

Сплав 35НКТ относится к дисперсионно-твердеющим сплавам. [c.298]

Именно поэтому целесообразно при разработке подобных сплавов выбирать их состав таким образом, чтобц в них при термической обработке мог протекать прерывистый распад. Хотя теории леги вания подобных сплавов еще не создано, но уже по накопленным данным ясно, что в составе таких дисперсионно-твердеющих сплавов не должно быть поверхностно-активных компонентов или других компонентов, способствующих образованию избыточных фаз, тормозящих миграцию границ в процессе распада твердого раствора. [c.41]

С. интересен не только как специфич. магн. явление исследования С. позволяют независимо определить ряд. магн, пара.метрсв, напр, температурный ход самопроизвольной намагниченности или точку Кюри. Кроме того, изучение С. открывает новые возможности для тонких структурных исследований, напр, в дисперсионно твердеющих сплавах, поскольку изучение С. позволяет разработать весь.ма чувствительные неповреждающие методы определения распределения частиц по размерам, состав выпадающей магн. фазы в нача,пьных стадиях её зарождения и роста. Бином и Джекобсом (1956) был разработан метод, аналогичный гранулометрии — определение размеров мелких ферромагн, частиц в коллоидных растворах [4]. С. также применяется и при изучении магнетизма горных пород. [c.25]

С понижением температуры. Поэтому куниали относятся к дисперсионно-твердеющим сплавам. Они упрочняются после термической обработки, заключающейся в закалке с 900—1000 С в воду и старении при 500—600 °С, 1—2 ч. При старении происходит распад пересыщенного твердого раствора с образованием двух- или трехфазной структуры с мелкодисперсными выделениями 0-фазы, представляющей собой соединение NiAl, или одновременно 9- и р-фазы, представляющей собой соединение КЧА12. [c.128]

Были предложены новые группы дисперсионно-твердеющих сплавов на основе системы Си—N4. Это сплавы для токоведущих пружин, работающих при высоких температурах (до 250 °С) состава 1) N4 (15-20) %, Сг (3,5-4) %. Мп (2,1-3)%, V (0,01-0,5)%. Се (0,01—0,05) %, остальное Си после термической обработки (закалка + старение) сплав имеет следующие свойства 370HV Од = 1250 МПа 6=3 % [c.128]

Когда необходимо изготовлять немагнитные и коррозионно-стойкие пру-, жины и другие упругие элементы сложной формы методами холодной пластической деформации с большим обжатием, с глубокой и сложной вытяж-например сильфоны, гофрированные мембраны и т. п., используют аустенитные дисперсионно-твердеющие сплавы, упрочняемые термической обработкой. В закаленном аустенитном состоянии эти сплавы высокопластич- л 11 легко деформируются давлением, [c.219]

Например, мартенситно-стареющая сталь Н18К8М5 имеет наилучшую обрабатываемость резанием сразу после закалки на структуру пересыщенного твердого раствора. Последующее старение повышает твердость и снижает скорость резания в 5 раз. Аналогична закономерность для хромоникелевых аустенитных нержавеющих сталей, а также всех стареющих или дисперсионно-твердеющих сплавов. [c.498]

При переходе к высокожароирочным дисперсионно твердеющим сплавам на никелевой основе, содержащим наибольшее количество титана и ниобия, вероятность образования околошовных трещин в результате термической обработки особенно велика, и они могут [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...