Испытания на воде

Задача V—4. При испытании на воде модели насадка, выходной диаметр которого = 30 мм, под статическим напором = 50 м получены расход Q 18 л/с и средняя скорость в сжатом сечении струи = 30 м/с. [c.112]

Задача V—6. Диафрагма размерами а = 100 м и О == 200 мм, предназначенная для измерения расхода воздуха, тарируется путем испытания на воде. В результате испытаний получено, что минимальный расход воды, начиная с которого коэффициент расхода диафрагмы остается постоянным, = 16 л/с, и при этом показание ртутного дифманометра, измеряющего перепад давлений на диафрагме, h = 45 мм. [c.113]

С помощью насоса через коллектор, диаметр которого (I = 300 мм, предполагается производить выкачку бензиновых цистерн. Потеря напора в сливной системе (т. е. во всасываюшем коллекторе и стояках сливной эстакады) определяется испытанием на воде модели, изготовленной в масштабе натуральной величины. [c.151]

Задача V-5. Игольчатый затвор (в котором выходное отверстие перекрывается переставным клапаном обтекаемой формы) имеет в натуре входной диаметр D = 2 м и работает под статическим напором воды Н = 100 м. При испытании на воде модели затвора, входной диаметр которой D = 0,2 м, под статическим напором = 6 м получены расход = 206 л/с и сила действия потока на полностью открытый клапан Р = 600 Н. [c.114]

Задача V-7. Труба Вентури с входным диаметром D = 300 мм и горловиной d = 150 мм, предназначенная для измерения расхода керосина, тарируется путем испытания на воде ее модели, выполненной в масштабе 1 3 от натуры. [c.115]

При испытании на воде модели задвижки в трубе квадратного сечения (aj X aj = 100 X 100 мм) перепад давления при открытии hi = 30 мм и расходе Qi = 8 л/с составил Api = 6,4 кПа, а сила действия потока на задвижку = 48 Н (рис. 8.3). [c.103]

На рис. 5.28 показана выемная часть насоса второго контура перед монтажом в стенд для кавитационных испытаний на воде. На снимке видны труба и коллектор внешнего источника питания ГСП. [c.175]

Опытный образец насосного агрегата проходит сначала испытания на воде. Основная цель испытаний на водяном стенде — проверка работоспособности агрегата. Необходимость предварительных испытаний на воде диктуется сложностью осуществления возможных доработок насоса при испытании его на натрии, так как в этом случае при разборке насоса требуется его отмывка от натрия. Частые разборки насоса затрудняют сохранение в стенде требуемой чистоты натрия, а время, затрачиваемое на извлечение насоса из стенда, удлиняется за счет необходимости предварительного слива натрия и охлаждения стенда. Поэтому целесообразно первоначальную проверку и доводку конструкции проводить на воде. В конечном счете это экономит время и средства на создание натриевого насоса. Разумеется, при этих испытаниях проверяются только те характеристики насоса, которые не связаны с влиянием натрия и рабочей температуры на его элементы. Например, при испытаниях на воде (f<50° ) нельзя изучить температурное поле насоса, проверить стойкость деталей проточной части к воздействию рабочей среды, оценить эффективность работы системы охлаждения и т. п. [c.248]

Стенд для испытания насоса на воде выполняется по замкнутой схеме и во многом аналогичен по схеме стенду, описанному в п. 7.2.1. В отличие от стенда для испытания водяных ГЦН стенд для испытания на воде натриевых насосов значительно упрощен,, что объясняется отличиями в режиме работы и в программе испытаний. На стенде не требуется иметь мощные нагревательные и охладительные устройства для проверки насоса в режимах. [c.248]

Испытания на воде. В комплекс испытаний на воде следует включать [c.249]

Как показывает опыт, проверка характеристики насоса на натрии не вносит сколько-нибудь существенных уточнений в результаты ранее проведенных испытаний на воде (рис. 7.22). Заслуживает внимания только некоторый рост КПД насоса при работе на натрии, что объясняется меньшей вязкостью натрия. [c.256]

Как видно из перечисленного, почти половина задач решается при испытаниях на воде. [c.258]

Результаты испытаний на воде змеевиковых подогревателей [c.281]

При создании насосов была проведена тщательная отработка их гидравлической части с применением вычислительной техники. Были созданы модели насоса, которые подвергались различным гидравлическим испытаниям на воде, а отдельные узлы насосов, такие, как уплотнения вала и подшипники, прошли испытания на специализированных стендах, что позволило проверить различные варианты их конструкционных решений. [c.5]

Приведенные в каталогах и справочниках характеристики насосов получены при испытаниях на воде, их необходимо пересчитать для золошлаковой пульпы заданной концентрации в соответствии с рекомендациями [23]. По каталогу выбирают насос, наиболее близкий по характеристикам после пересчета их на данную золошлаковую пульпу. Подачу гидротранспортной системы определяют по точке пересечения расходно-напорных характеристик насоса и внешней сети. Расхождение рабочей и расчетной подачи может быть устранено двумя путями 1) изменением характеристики выбранного насоса путем изменения частоты вращения вала насоса или обрезкой (уменьшением диаметра) ра- [c.543]

Сплошными линиями на рис. 12.26 12.28 показаны экспериментальные зависимости коэффициентов напора к нарезок трапецеидальной, треугольной и полукруглой формы от угла подъема нарезок а, полученные при испытаниях на воде. Кривые построены для нарезок с различными абсолютными размерами и приблизительно одинаковыми соотношениями размеров выступов нарезок. Теоретические (штрихпунктирные) кривые построены по соотношениям (12.4) при С = 5 для трапецеидальной и полукруглой и при С = 3 для треугольной нарезки. В зависимости от числа заходов нарезки z или ее относительной высоты [c.415]

С момента поступления сигнала аварии ванна должна автоматически освободиться от краски ре более чем за 4—5 мин. При испытаниях на воде это время может быть даже меньше. Кроме того, проверяют срабатывание устройства при ручном [c.129]

По окончании испытаний на воде трубопроводы и емкости освобождают от нее. Ванны окунания и промывки протирают ветошью и металлическими щетками (при необходимости), тщательно промывают деминерализованной водой, труднодоступные места обдувают сжатым воздухом. Промывка продолжается до тех пор, пока электропроводность воды не достигнет (0,8 1,0) 10-3 См м-, затем воду сменяют. Протирка уайт-спиритом не рекомендуется. [c.136]

При использовании сплава алюминия в оборотных системах охлаждения, работающих на обычной воде, рекомендуется применение ингибиторов коррозии [Л. 22]. Предлагается смешанный ингибитор (бихромат МаН-соли Z n при соотношении СгОз 2пО= 1 2), особенно в присутствии меди, способствующей сильной язвенной коррозии А1. Лабораторные испытания на воде с общей жесткостью 1,5 мг-экв/кг (С1-—18 мг/кг, 80 —78 мг/кг) в течение 5 дней при 35° С и pH = 5,5 показали, что дозы ингибитора от [c.72]

Фиг. 164, Характеристика центробежного насоса для азотной кислоты двигателя Р-3395, снятая при испытаниях на воде.

В июле 1940 г. провели буксировочные испытания на воде и в воздухе первого образца ПСН-2 постройки заводов № 23 и № 379. На испытаниях 11—23 июля [c.150]

С использованием указанных параметров и соответствующих экспериментальных данных в работе [24] показано, что величина д , установленная по результатам испытаний на воде, несколько больше, чем на уг- [c.347]

Статическое испытание на воде [c.166]

Какова будет потеря напора h при работе трубы на воде с указанной скоростью, если при испытании на воздухе потеря давления Ар = 8,35 кПа. [c.111]

Насадок ствола гидромонитора у выхода имеет короткий цилиндрический участок диаметром d — 50 мм. Характеристики насадка определяются испытанием на воде модели ствола с насадком, изготовленным в масизтабе /j натуры. При давлении р = 5 ama перед входом в насадок на модели был замерен расход вытекающей струи 16,25 jij et . [c.153]

Замер давления питания на входе в гидропередачу осуществляется образцовым манометром 11, температура жидкости термометром 12 (на рис. 183 показан дистанционный термометр). Протечки собираются в картере 14, откуда идут на слив при открытом кране 15 (обычно при испытаниях на воде) или кране 16 и лекажным насосом 17 возвращаются в бак. Замер температуры, давления, расхода на магистрали отвода жидкости производится приборами 18, 19, 20, 21 так же, как и на магистрали подвода. На магистрали отвода установлен холодильник 22 для регулирования температуры рабочей жидкости. Он включается при испытании гидропередач большой мощности и при больших потерях в проточной части. Для включения и отключения служат краны 23, 24 и обводная магистраль. Кран 25 регулирует подачу охлаждающей среды (воды). При испытании гидропередачи на воде открывается кран 26, а остальные закрываются. [c.300]

Определить КПД центробежного насоса, если при его испытании на воде (р = 1000 кг/м ) получено показание вакуумметра, на всасывающем патрубке Рв = 15 кПа, показание манометра на напорном патрубке = 160 кПа, подача насоса Q = 17 дм с, частота вращения вала насоса п — 1450 мин , крутящий момент на валу насоса УЙ = 35 Н м. Вертокалвное расстояние между точкой подключения вакуумметра и центром манометра Аг = 0,6 м, диаметры всасывающего и напорного патрубков равны соответственно = 150 мм и с(н = ЮО мм- [c.202]

Насосы реактора Phmix (Франция) [20, 21]. Каждый из трех насосов первого контура представляет собой вертикальный, одноступенчатый, центробежный, погружной, со свободным уровнем натрия агрегат (рис. 5.39). За прототип по конструкционным решениям и компоновке был взят насос реактора Rapeo die. Всасывание теплоносителя организовано сверху. Пройдя рабочее колесо 6, теплоноситель попадает в направляющий аппарат и далее в напорную камеру, где встроен обратный клапан. Вся длина насоса от двигателя до напорного патрубка составляет 17 м, длина вала 12 равна 5 м. Вал насоса вращается нз( двух опорах. Верхней опорой является двойной роликовый подшипник, нижней — дроссельный гидростатический подшипник 8, питаемый с напора колеса. Диаметр ГСП равен 320 мм, радиальный зазор—0,5 мм. При испытании на воде жесткость подшипника оказалась достаточной для того, чтобы ограничить перемещения вала в диапазоне 20%-й величины зазора. Испытания насоса на частоте вращения около 650 об/мин показали хорошую работоспособность ГСП. [c.185]

Испытания на натрии. Устройство стенда для испытаний насосного агрегата на натрии во многом похоже на устройство стенда для испытания на воде,, но отличается от последнего наличием значительного количества дополнительного вспомогательного оборудования (емкости для заполнения натрием и его слива, ловушки для поддержания чистоты натрия, индикаторы окислов, система обогрева). При проектировании стенда необходимо обеспечить герметичность натриевого контура по отношению к окружающей среде и пожарную безопасность в соответствии с установленными правилами, а также предусмотреть системы заполнения натрием и его дренажа, подачи инертного газа, поддержания требуемой чистоты натрия, ва-куумирования натриевого контура, предварительного разогрева стенда (перед заполнением натрием), охлаждения контура и оборудования [15]. [c.252]

На этом этапе испытаний насос отработал в общей сложности 1750 ч, общее число пусков — остановок составило 192. Гидравлические испытания велись при трех значениях температуры натрия —580, 350, 200 °С. Определение потерь на трение вала в натрии проводилось при трех уровнях натрия( в баке насосу. В процессе испытаний выяснилось, что перетечки натрия по внутреннему зазору мел<ду выемной частью и корпусом насоса в 3—4 раза выше чем ожидалось по результатам испытаний на воде. Произошло это в результате увеличения зазора из-за различного температурного расширения материалов. Ко второму этапу испытаний это явление было устранено за счет установки уплотнитешь-ных колец. [c.257]

Испытания на воде могут быть совмещены с очисткой всех емкостей, краскопроводящих труб и агрегатов от ржавчины, грязи, осадка и оставшейся краски. Ванну заполняют водой, нагретой до 70—80°С, добавляют щелочь из расчета получения 5—10%-ного раствора и промывают при перекачивании насосом через систему трубопроводов в течение 2 ч, затем ванну промывают технической водой с 2% триэтиламина при 18— 30 °С с помощью циркуляции промывают все трубопроводы и агрегаты в течение 4 ч. [c.135]

Требования к испытаниям на водо-маслонепроницаемость, на прочность и т. д. излагаются в технических требованиях чертежа в следующих примерных формулировках [c.146]

Иногда линии постоянных КПД т)н = onst на поле характеристик замыкаются в области больших со и больших V. Снижение полного КПД на этих режимах (что графически означает замыкание линий постоянного КПД) следует объяснять возникновением на этих режимах кавитационных явлений в насосе. В координатах Я/м , V/w кавитация проявляется резким изменением характера напорной характеристики и КПД-характеристики (пунктирные линии на рис. 3.43 см. также рис. 3.41). При кавитации в шнекоцентробежном колесе изменяется также и мощностная характеристика в связи с изменением характера обтекания лопаток. Кавитация в отводе не влияет на мощностную характеристику. Обычно кавитация в спиральном отводе возникает при расходах, превышающих в 2. .. 2,5 раза расчетный расход в лопаточном отводе — в 1,3. .. 1,5 раза. В наиболее общем виде характеристики насосов представляются в виде зависимостей критериев подобия — коэффициента напора Я от коэффициента расхода V. При неподобных насосах эти критерии используются как обобщающие комплексы. Наиболее надежно энергетические характеристики можно получить опытным путем. Обычно для получения характеристик проводят испытания на воде. [c.179]

Роберт Людвигович понимал, что подъемных двигателей ОКБ П.А.Колесова у него не будет, но в процессе испытаний ВВА-14 подтвердилось предвидение Бартини о воздушной подушке под самолетом ( экранный эффект ), таким образом ВВА-14 превращался в экранолет. Испытания моделей доказали наличие экранного эффекта. В итоге появился вариант амфибии с установленными в носовой части фюзеляжа двигателями поддува. Надувные поплавки оказались лишними, их заменили лодками под бортовыми отсеками. Фюзеляж немного удлинили для установки дополнительных двигателей. Самолет закончили к 1976 г., но испытания на воде до конца так и не довели. К тому же управляемость на воде оказалась недостаточной из-за слишком малых разворачивающих моментов от маршевых и поддувных двигателей. После смерти авиаконструктора в декабре 1974 г. интерес к работе угас, к тому же ОКБ Г.М.Бериева загрузили другой более важной работой. Кроме противолодочного варианта ВВА-14 прорабатывался и поисково-спасательный. [c.189]

Надкавитационный напор, так же, как и все характеристики насосов, обычно устанавливается по результатам испытаний на воде с последующим пересчетом на рабочую жидкость. Пересчет характеристик насосов осуществляется по соответствующим критериям подобия [37]. Моделирование антикавитационных характеристик насоса производится по параметру [72] [c.347]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...