Тепловые потери с газами

Для определения тепловых потерь с газами необходимо на основании опытных данных знать среднее количество воздуха, подсасываемого в печь в различные периоды плавки. [c.266]

Зная хотя бы ориентировочно количество подсасываемого в печь воздуха, можно определить тепловые потери с газами по (3-10) аналогично тому, как было показано в примере 3-14. [c.266]

Пример 3-21. Определить тепловые потери с газами дуговой сталеплавильной печи емкостью 300 т, если подсос холодного воздуха в печь в среднем составляет при нормальных условиях v = = 10 750 м=/ч. [c.266]

Искомые тепловые потери с газами [c.266]

В начальной стадии проектирования дуговой сталеплавильной печи составление энергетического баланса и определение мощности печного трансформатора часто осложняются отсутствием данных об энергии экзотермических реакций и энергии тепловых потерь с газами. [c.270]

Ввиду этого предварительный энергетический баланс дуговой сталеплавильной печи может составляться по упрощенной методике, в которой в первом приближении принимают, что приход энергии за счет экзотермических реакций в период расплавления равен сумме электрических потерь печи и энергии тепловых потерь с газами в период расплавления [c.270]

Тепловые потери с газами в период расплавления [c.212]

Расчет тепловых потерь с физическим теплом уходящих газов и химической неполнотой сгорания требует знания концентраций RO2 и О2, а также компонентов неполного сгорания СО, Нг и углеводородов. Независимо [c.271]

Эффективным средством снижения тепловых потерь с уходящими газами для котлов, работающих на газе, является установка за котлом или за хвостовыми поверхностями нагрева контактных водяных экономайзеров, предназначенных для подогрева воды на производственные нужды. [c.111]

Поэтому обязанностью обслуживающего персонала является поддержание нормальных давления и температуры перегретого пара. Кроме того, нужно получить и дешевый пар, т. е. обеспечить работу котельной установки с высоким к. п. д., а следовательно, добиться низких тепловых потерь с уходящими газами и от химического и механического недожогов. [c.326]

Рециркуляция газов и для двукратного промежуточного перегрева является весьма эффективным и удобным средством регулирования. Принципиально возможно расположить пакеты обоих промежуточных перегревателей таким образом, чтобы рециркуляция газов могла воздействовать на обе ступени промежуточного перегрева однако если при этом вести регулирование по температуре пара в одной из этих ступеней, то во второй придется работать либо с впрыском, либо с заниженным перегревом. И то и другое связано с тепловыми потерями, что нежелательно, поскольку, как указывалось, двукратный промперегрев будет выполняться в установках, работающих на дорогом топливе Чтобы избежать тепловых потерь, рециркуляцию газов нужно скомбинировать с каким-нибудь другим средством регулирования. [c.311]

Тепловой баланс дает возможность наметить способы улучшения работы двигателя или способы использования тепловых потерь (с выхлопными газами, с охлаждающей жидкостью) — непосредственно в виде теплоты или с преобразованием их в механическую энергию. [c.218]

Тепловая потеря с выпускными газами при дросселировании по абсо- [c.193]

Для дальнейших рассуждений вернемся к тепловому балансу двигателя Стирлинга и рассмотрим некотор вопросы, относящиеся к уменьшению тепловых потерь с от ботавшими газами, например, от 15 до 10 или даже до 5 %. Очевидно, что такое снижение связано с повышением доли располагаемой теплоты, превращаемой в полезную работу (от 32 до 35 %), а также с соответствующим увеличением тепловых потерь в систему охлаждения до 55—60 %, включая конвективный и радиационный отвод теплоты от двигателя. Значительная тепловая нагрузка системы охлаждения и чувствительность КПД двигателя Стирлинга к повышению рабочей температуры в холодильнике являются одними из главных препятствий для применения их в транспортных средствах. [c.98]

К основным недостаткам двигателей Стирлинга, устанавливаемых на автомобилях, относятся их большие размеры, масса и более сложная система охлаждения. Тепловая нагрузка системы охлаждения двигателя Стирлинга, вследствие меньших тепловых потерь с отработавшими газами, почти в 2 раза больше, чем в ДВС. Такие неблагоприятные условия для системы охлаждения в автомобильных двигателях достаточно ясно видны из тепловых балансов двигателя Стирлинга и дизеля (рис. 7,17). [c.176]

Составляющие тепловых потерь указаны в формуле (18.5). Из них потери теплоты от химической неполноты сгорания <Эз и от механического недожога Q< для современных котельных агрегатов невелики, что связано с высоким совершенством горелочных устройств (см. гл. 17). Несколько больше потери в окружающую среду через ограждение (стены) котла, но и они обычно не превышают 2,5 %, поскольку плотные относительно холодные экраны топки и изоляционный слой обмуровки как топки, так и газоходов достаточно надежно защищает котел от теплопотерь в окружающую среду. Наибольшие теплопотери (5 % и более) составляют потери с уходящими газами, поскольку они удаляются из котла с температурой ПО—150°С (см. 18.1), что намного превышает температуру окружающей среды. [c.216]

Для исключения влияния лучистого теплообмена опыты проводились при температурах газа меньше 300° С. Для ликвидации тепловых потерь стенки сосуда подогревались компенсационной электрической спиралью до температуры, равной температуре газа на выходе в шаровой слой. [c.67]

Тепловые потери на 1 кг проходящего газа равны q = 0,2 с , (ts — U) = 0,2 1,0 (450 — 200) - 50,0 кдою кг, [c.137]

Из рассмотрения данных теплового баланса отражательных печей [179], полученных на Средне-Уральском медеплавильном заводе. Красноуральском медеплавильном комбинате и на других предприятиях, было установлено, что потери тепла через кладку составляют от 3,5 до 5%. Хотя величина этих потерь незначительна по сравнению с потерями, вызванными отходящими газами (около 60%), тем не менее потери тепла через кладку являются наибольшими среди остальных видов потерь. Заметим, что приведенные цифры тепловых потерь через кладку были получены при значениях степени черноты футеровки, равных 0,61—0,65 [8]. Увеличивая коэффициент е, можно повышать значение к. и. д. печи. [c.213]

В основе работы ГТУ ле кат идеальные циклы, состоящие из простейших термодинамических процессов. Термодинамическое изучение этих циклов базируется на предположениях аналогичных тем, которые были сделаны в главе XII, а именно циклы обратимы, подвод теплоты происходит без изменения химического состава рабочего тела цикла, отвод теплоты предполагается обратимым, гидравлические и тепловые потери отсутствуют, рабочее тело представляет собой идеальный газ с постоянной теплоемкостью. [c.162]

Измерение тепловых потоков используется при доводке высокотемпературных машин и аппаратов и при исследовании их рабочих процессов, при определении тепловых потерь и исследовании условий теплообмена поверхностей с потоками газа или жидкости. [c.271]

Показатели тепловой экономичности всех рассмотренных случаев практически одинаковы как в части гидравлических потерь по перБИчпому и вторичному трактам (см. табл. 7-4), так и в части тепловых потерь с уходящими газами при70%-ной нагрузке. [c.273]

Определение коэффициента температурного скачка y основано на измерении стацион арных тепловых потерь с поверхности нагретой нити при продольном обтекании ее установившимся потоком разреженного воздуха. При течении газа по цилиндрическому кольцевому каналу, образованному тонкой нитью и соосной с ней трубкой, диаметр которой. (2 Г2) на несколько порядков превосходил диаметр (2 I l) нити, около поверхности последней можно было достигать высоких значений градиента температуры (Ю epadj M.) и скорости (10 сек ) при небольшой разности температур между стенками (Юн-20° С) и при довольно умеренных средних скоростях течения газа по камалу (до 100 м сек). [c.515]

О2 — 0,0215 и N2 — 0,4883 температура этих газов на выхлопе равна 900°С. Определить процент тепловых потерь с уходящими газами теплотворная способность бензина равна 43 950 кдж1кг. [c.28]

Первые две составляющие тепловых потерь в первом приближении можно принимать такими же, как и в период расплавления. Потери с газами в период межплавочного простоя обычно не превышают 50% аналогичных потерь периода расплавления. Это объясняется тем, что при отсутствии газовыделения внутри печи в этот период количество отсасываемых от печи газов существенно снижается, в результате чего существенно уменьшается и количество подсасываемого в печь воздуха. [c.267]

Тепловая потеря с выпускными газами ВЫП Тепловая потеря от неполноты сгорания дхшы.иеп [c.194]

Тепло, превращенное в эффективную работу, де Тепловая потеря в систему охлаждения дохл Тепловая потеря с выпускными газами двыл Тепловая потеря от химической неполноты сгорания хим.нсп Остаточный член < ост [c.195]

Расход тепла на диссоциацию известняка 1780 кДя< на перегрев СаО от 850 до 1000° С 50 кДж тепловые потери зоны во ьнеш-нЮ[0 среду 16,7 кДж потери с газами, уходящими из зоны обжига с температурой 870° С [c.300]

Для двигателей Стирлинга могут быть использованы аналогичные, как и для две, системы с воздушным или водяным охлаждением. Однако, как отмечалось ранее, из-за меньших тепловых потерь с отработавшими газами тепловая нагрузка на систему охлаждения двигателей Стирлинга в 2 1заза больше, чем у ДВС той же мощности. Кроме того, с повышением температуры охлаждения у двигателей Стирлинга значительно снижается эффективный КПД и ухудшаются механические свойства полимерных материалов, используемые обычно для уплотнений. Поэтому желательно, чтобы температура охлаждения была по возможности минимальной. [c.106]

Графики отрэжают влияние тепловых потерь вследствие теплопроводности, а также переноса теплоты вытеснителем, конвекции и излучения, потерь с отработавшими газами, потерь в следствие температурных потенциалов холодильника и нагревателя, потерь в регенераторе а — зависимость мощности двигателя от давления рабочего тела (частоты вращения) 5 — зависимость эффективного КПД от давления рабочего тела (частоты вращения) Др1 — тепловые потери вследствие теплопроводности, а также переноса теплоты вытеснителем ДС —-тепловые потери с отработавшими газами, потери вследствие температурного потенциала теплообменников, потери в регенераторе [c.164]

При загрузке тщательно подбирают химический состав шихты в соответствии с заданным, а необходимое количество ферросплавов для получения заданного химического состава металла загружают на дно тигля вместе с шихтой. После расплавления шихты на поверхность металла загружают шлаковую смесь для уменьшения тепловых потерь металла и уменьшения угара легирующих элементов, защиты его от насыщения газами. При плавке в кислой печи после расплавления и удаления плавильного шлака наводят шлак из боя стекла (SiOj). Металл раскисляют ферросилицием, ферромарганцем и алюминием перед выпуском его из печи. [c.40]

Основные принципы при работе с таким криостатом оказываются общими для всех %тих газов и мало отдичаются от изложенных для водорода. Тепловые потери для почти адиабатической камеры с образцом поддерживаются возможно малыми путем регулирования тепловых экранов в вакуумной камере. Как и в случае водорода, калориметр заполняется, охлаждается ниже тройной точки и выдерживается несколько часов до установления равновесия. Кривая плавления получается таким же образом, как и в случае водорода, подачей последовательных тепловых импульсов. Величина каждого теплового импульса должна составлять от 1 до 10 % тепла, необходимого для полного расплавления образца. Оптимальные параметры теплового импульса в сочетании со временем, необходимым для установления теплового равновесия после его выключения, должны быть найдены опытным путем для каждого газа. Примерные значения скрытой теплоты плавления для рассматриваемых газов представлены в табл. 4.5. [c.162]

Пример 8-2. Воздух в противоточиом теплообменнике нагревается от температуры Л = 40° С, а газы охлаждаются от температуры 3 = 450° С до температуры = 200° С. Тепловые потери теплообменника составляют 20% от теплоты, отдаваемой газом. Определить потерю работоспособности на 1 кг проходящего газа вследствие необратимого теплообмена. Газ и воздух считать идеальными газами, обладающими свойствами воздуха. Теплоемкость воздуха и газов считать величинами постоянными. Температура окружающей среды равна 0 = 25° С. [c.137]

Если графики характеристик по абсолютным эффектам охлаждения при работе на влажном и сухом воздухе расположены практически эквидистантно с разностью примерно 12 К, то по эффектам подогрева 57]. с ростом заметно увеличивается, что вызвано существенным повышением в области больших средне-интефальной температуры подогретых масс газа, и, следовательно, возрастают тепловые потери вследствие неадиабатности и роста темпа испарения капельной влаги, попадающей в периферийные слои. [c.65]

Возможность эффективной тепловой зашиты корпусных элементов от больших тепловых потоков успешно используется и при создании экспериментальных СВЧ плазмотронов [64]. Схемы СВЧ плазмотронов с предполагаемыми картинами течений при прямоточно-вихревой и возвратно-вихревой стабилизации плазмы показаны на рис. 7.30, а на рис. 7.31 показана зависимость мощности плазменного СВЧ излучения поглощаемого разрядом, и тепловой мощности fV , вьшеляюшейся в контуре охлаждения плазмотрона. Результаты опытов приведены в виде зависимости доли тепловых потерь WJW от удельного вклада энергии в разряд У = WJG, где G — расход плазмообразуюшего газа — азота. Результаты численного моделирования показаны на рис. 7.32,а — для традиционной прямоточно вихревой стабилизации и на рис. 7.32,6 — для случая с возвратно-вихревой стабилизацией. В первом случае рабочее тело — плазмообразующий газ — азот в виде закрученного потока подается в разрядную камеру, а во втором случае он подается в дополнительную вихревую камеру со скоростями 100 м/с ((7= 1 г/с) и 225 м/с ((7= 1,5 г/с), соответственно. По мнению автора работы [64] возвратный вихрь сжимает зону нагрева, предохраняя стенки камеры плазмотрона от перегрева. Основная часть газа проходит через разрядную зону, а размер зоны рециркуляции незначителен. В традиционной схеме (см. рис. 7.32,а) входящий газ смешивается с циркулирующим потоком плазмы и основная часть газа проходит мимо разряда вдоль стенок кварцевой трубки. Судя по приведенным модельным расчетам, схема с возвратно-вихревой стабилизацией позволяет снизить максимально достижимую температуру нагрева корпусных элементов примерно в 2,5 раза. Наиболее нагретая часть область диафрагмы, непосредственно примыкающая к отверстию имеет температуру 1400 К. Таким образом, использование возвратно-вихревой стабилизации плазмы позволяет изготовить СВЧ плазмотрон неохлаж-даемым из кварцевого стекла. Дальнейшее моделирование течения [c.356]

Браун [77] по скорости перемещения неоднородностей в продуктах истечения из сопла, измеренной с помощью скоростной киносъемки, определил также скорость конденсированной фазы на срезе сопла. Влияние этих скоростей, отнесенных к расчетным скоростял газа, на удельную тягу показано на фиг. 7.16. Теоретическая кривая получена в предположении равновесного течения на входе в сопло и изэнтропийного расширения [9] и занижена на 1%, чтобы учесть тепловые потери. Сопла А, Б, В имеют следующие характеристики [c.322]

Слэдует иметь в виду, что в смеси, самой По себе способной к горению, в известных условиях самоироизвольиое распростраисиие горения может оказаться невозможным. Соответствующие пределы определяются тепловыми потерями, связанными с такими факторами, как отвод тепла через стенки трубы (при горении газа в трубе), потери на излучение и т п. Поэтому, иа-при.мер, горение оказывается невозможным в трубках слишком малого радиуса. [c.662]

Для уменьшения погрешностей в устройствах, основанных на калориметрическом методе, конструктивно их исполняют так, чтобы потери тепла были либо полностью исключены, либо сведены к минимуму. При использовании в качестве тепловоспринимающего тела жидкостей и газов для уменьшения (Зпот опытные участки тщательно теплоизолируют от окружающей среды или применяют охранные нагреватели, мощность которых регулируется так, чтобы в местах их установки тепловые потери отсутствовали. В устройствах с твердым телом тепловоспринимающий элемент 3 (рис. 14.1) устанавливается на теплоизоляционных стержнях или призмах с минимальными зазорами относительно корпуса устройства 2. Размеры корпуса выбираются такими, чтобы отношение площади его тепловоспринимающей поверхности к полной теплоемкости корпуса было одинаковым с соответствующим отношением для тепловоспринимающего тела. В этом случае температура корпуса и тепловоспринимающего тела практически одинакова и кондуктивный теплообмен между ними (тепловые потери) пренебрежимо мал. [c.274]

Газы в слабых электрических полях и при не очень высоких температурах обладают весьма малой удельной проводимостью. При этих условиях весьма немногочисленные свободные носители заряда — электроны и ионы — образуются лишь под действием внешних ионизаторов невысокой интенсивности—космических лучей и естественного ионизирующего излучения. Поэтому при указанных условиях газы являются отличными диэлектриками с удельным сопротивлением порядка 10 Ом-м, практически не имеющим диэлектрических потерь (tg б порядка 10 ). Повышение электропроводности газов происходит при высоких температурах, начиная с 10 — Ю К, когда энергия теплового движения частиц газа велика и при столкновении они могут ионизовать друг друга (происходит термическая ионизация). Термоионизация воздуха нарастает, начиная с температуры 8000 К. При 20 ООО К воздух ионизуется практически полностью [c.545]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...