Условие прочности при сдвиге

Условие прочности при сдвиге можно записать так [c.91]

Условие прочности при сдвиге имеет вид [c.163]

Условие прочности при сдвиге (11) имеет совершенно такой же вид, как и условие прочности на растяжение (сжатие). Оно позволяет выполнять три вида расчета на прочность при сдвиге проектировочный, проверочный и определение максимальной допускаемой нагрузки. [c.163]

Имея эпюру Ттах, легко провести расчет на прочность. Условия прочности при сдвиге имеют вид [c.154]

На основании первой теории прочности (30) условие прочности при сдвиге будет иметь вид [c.76]

Таким образом, условие прочности при сдвиге выражается посредством формулы [c.75]

Вид нагружения бруса, при котором в его поперечных сечениях возникает только поперечная сила Qx или Qy, а остальные силовые факторы отсутствуют, называют сдвигом (см. рис. 11.2, г). Внутренние силы упругости при сдвиге действуют в плоскости сечения и их принимают равномерно распределенными по площади 5 сечения. Условие прочности при сдвиге Ттах== С/5 [т], С1 — поперечная сила [т] =(0,8 О [<7] — допускаемое касательное напряжение при сдвиге. [c.177]

Длина фланцевого соединения с трубой рассчитывается из условия прочности при сдвиге (срезе) [c.91]

Условие прочности при проверке зубьев на сдвиг [35] [c.48]

При расчете на кручение (напряженное состояние — чистый сдвиг), как правило, также имеются данные о допускаемых напряжениях, полученных по определенным опытным путем значениям предельных напряжений -Спред- Условие прочности при расчете на кручение записывается в виде [c.206]

Условия разрушения хрупких и малопластичных материалов (когда (j S и Xi t) при плоском и объемном напряженном состоянии описываются семейством предельных кругов Мора. На рис. 1.3 представлено такое семейство для материала, имеющего предел прочности при растяжении 20А = ар, предел прочности при сжатии 05=(Тсж, предел прочности при сдвиге ОС=Тв. Гипотеза разрушения Мора предусматривает существование огибающей этих кругов, которая и характеризует систему предельных напряженных состояний перед разрушением. Для прямолинейной огибающей с углом наклона [c.9]

Таблица 29.S. Прочность при сдвиге соединений алюминиевого сплава различными клеями в условиях повышенной влажности

Для оценки состояния поверхности раздела при рассмотренных выше условиях нагружения необходимо определить ее прочность. Оптимальными для соответствующих прочностных испытаний являются условия, когда напряжения постоянны на всей поверхности раздела или хотя бы на большей ее части. Кроме того, крайне желательно, чтобы напряженное состояние на поверхности раздела было простым, а значения прочности могли быть получены с помощью простых соотношений. Если, например, следует определить прочность при сдвиге, то нагружение поверхности должно обеспечивать состояние чистого сдвига. [c.69]

Предел прочности при сдвиге а = 20 С) в кГ/см после выдержки в условиях [c.900]

Довольно трудно определять истинное значение сдвиговой прочности композиционных материалов, поэтому существуют значительные разногласия в выборе наилучшего способа испытания. В работе [111] дан последний обзор описанных способов и результаты некоторых из них сравнены экспериментально. В большинстве, если не во всех способах, предложенных в литературе, на образец действуют помимо чисто сдвиговых напряжений другие типы напряжений. Эти напряжения искажают измеряемые значения кажущейся сдвиговой прочности. Так, автор работы [111] получил для композиционных материалов, содержащих 60% (об.) углеродных волокон, различные значения сдвиговой прочности 100 МН/м2 — способом трансверсального сжатия, 80 МН/м — способом поперечного сдвига и 60 МН/м — способом изгиба короткой балки. Благодаря своей простоте наиболее часто применяется способ трехточечного изгиба короткой балки. Этот метод не дает абсолютных значений сдвиговой прочности, но при соблюдении некоторых условий может быть использован для получения сравнительных данных. Было показано, что для плит конечной ширины межслоевая прочность при сдвиге может быть очень большой у краев и значительно меньше вблизи средней линии, тогда как теория слоистых плит предсказывает однородность межслоевой прочности по ширине П2]. [c.123]

На рис. 96 приведены экспериментальные данные и предельные кривые в осях а, х, относящиеся к одной температуре испытания t = 20° С и к трем скоростям нагружения образцов из стеклопластика, при которых разрушение происходило через 1 мин, 30 мин и 10 ч (1 мин соответствует а = 15,96 т 7,8 — кривая 1 и точки 30 мин — 0 —- 1,125 т = 0,317 — кривая 2 и точки х 10 ч — а = 0,068 т = 0,011 даН/см -с — кривая 3 и точки О)-Из приведенных на рис. 96 графиков видно, что характер предельных кривых во всех рассмотренных случаях нагружения идентичен. Установлено, что при испытаниях в условиях простого нагружения длительность пребывания образцов под нагрузкой не сказывается на форме предельной кривой. При длительности нагружения 10 ч характеристики прочности снижаются предел прочности при сдвиге на 20%, предел прочности при растяжении на [c.174]

Сформулируйте условия прочности при растяжении, сжатии, сдвиге, кручении и изгибе. [c.115]

СЛУЧАЙ ОДНОВРЕМЕННОГО КРУЧЕНИЯ, ИЗГИБА, УДЛИНЕНИЙ И ПОПЕРЕЧНЫХ СДВИГОВ. УСЛОВИЯ ПРОЧНОСТИ ПРИ их ОДНОВРЕМЕННОМ [c.286]

Условия прочности при несимметричных циклах для линейного напряженного состояния и для чистого сдвига [c.497]

Пределы прочности при сдвиге --g и равномерном отрыве в кГ/см соединений на клее КС 609 в условиях различных температур [c.13]

Винты 3 используют для соединения деталей / и 4. При передаче момента упругий элемент 6 работает на сдвиг, изгиб и смятие. При использовании соотношений (см. выше) условие прочности на смятие выполняется, если выполнено условие прочности на сдвиг. [c.215]

Условие прочности при кручении стержней круглого поперечного сечения формулируется аналогично условию прочности при растяжении — стержень будет прочным, если максимальное касательное напряжение остается меньше допускаемого касательного напряжения. Допускаемое касательное напряжение находится путем деления на коэффициент запаса прочности опасного напряжения, найденного в экспериментах при чистом сдвиге [c.388]

Зависимость прочности соединения от давления определяется количеством подводимой тепловой энергии, в частности напряженностью поля и продолжительностью сварки. С повышением давления до 40 кгс/см предел прочности при сдвиге возрастает, главным образом в результате улучшения контакта. Увеличение давления способствует также уплотнению материала, удалению воздушной прослойки между соединяемыми поверхностями и присадочной пленкой при этом улучшаются условия прогрева и отверждения сварного шва. [c.68]

Вращаюш,ий момент с полумуфты 1 (см. рис. 13.13) передается на кольцо 4 двумя болтами 2, поставленными без зазора. Размеры этих болтов определяют из расчета на срез и смятие. Винты 3 используют для соединения деталей 1 и 4. При передаче момента упругий элемент 6 работает на сдвиг, изгиб и смятие. При использовании соотношений (см. выше) условие прочности на смятие выполняется, если выполнено условие прочности на сдвиг. [c.214]

Жизнеспособность клеев ВК-32-200, ВК-13, ВК-13М и ВК-4 определяется прочностью склеивания через 24 ч, клея ВК З через 6 ч н клея ВК-5 через 5 ч с момента их приготовления, при этом предел прочности при сдвиге клееных образцов должен удовлетворять техническим условиям [c.94]

Как и для ранее рассмотренных условий прочности при растяжении и сдвиге, по уравнению (9.3.2) молгно решить три рода задач в зависимости от того, что нужно найти 1) определить ли напряжение, действующее в поперечных сечениях вала, и сравнить его с допускаемым 2) найти допускаемую величину крутящего момента 3) определить диаметр вала, т. е. подобрать сечение вала. Чаще всего приходится решать третью задачу. Из условия прочности (9.3.2) на.ходят момент сопротивления при кручении [c.124]

Двукратное увеличение межслой-нон прочности при сдвиге эпоксифе-нольных углепластиков достигается травлением углеродных волокон концентрированном азотной кислотой в течение 30 мин [20]. Прочность при растяжении в трансверсальном направлении углепластиков вследствие обработки волокон в азотной кислоте возрастает в 1.6 раза. Некоторое улучшение этих характеристик в слоистых стеклопластиках достигается также за счет пспольчЗования волокон некруглого поперечного сечения — эллипсоидных, ромбовидных, треугольных и др. Изменение формы углеродных волокон не оказывает заметного влияния на механические свойства углепластиков. Указанный метод приводит лишь к некоторому улучшению трансверсальных и сдвиговых свойств композиционных материалов, но не решает проблемы. Вследствие слоистой структуры в материале сохраняются плоскости, через которые напряжения передаются низкомодульным и низкопрочным связующим, что не исключает опасности преждевременного их разрушения. Особенно это относится к материалам, воспринимающим в конструкциях сдвиговую и трансверсальную нагрузку в условиях повышенных температур. [c.9]

В [27] исследована проблема определения свойств матрицы и установлено соответствие между длительной прочностью при сдвиге меди, испытанной независимо (рис. 11, а), и меди, испытанной в образцах на вытаскивание (рис. 11, б). Образцы на вытаскивание были сделаны так высверливали отверстие в вольфрамовой головке, соединяли с вольфрамовой проволокой диаметром в 0,010 дюйм и с медной ОГНС втулкой и проводили запрессовку при соответствующих условиях. Такие образцы на вытаскивание сконструированы для того, чтобы попытаться воспроизвести условия, возникающие вокруг одного волокна в композите с правильным порядком чередования разрывных волокон. Изменением диаметра высверленного отверстия могут быть воспроизведены условия различного объемного содержания волокна. Результаты приведены на рис. 12. Можно видеть, что при 649 °С соответствие хорошее, но его не наблюдается при 816 °С. Последнее есть ясное указание на возможные ошибки, которые могут появиться, если использовать результаты, полученные лишь на одной серии экспериментальных устройств, для предсказания поведения материала при ругих условиях. [c.282]

Если полимер хрупкий, он обычно разрушается в результате действия растягивающих напряжений, тогда как пластичный полимер разрушается под действием сдвиговых напряжений, даже при испытании на растяжение [4]. Теоретически (при некоторых допущениях) прочность при растяжени должна быть в два раза больше, чем при сдвиге. В действительности прочность при растяжении обычно меньше чем в два раза превосходит прочность при сдвиге. Если образец находится в условиях объемнонапряженного состояния или содержит надрез, материал становится более хрупким. [c.155]

Условия (6.1) и (6.2) совпадают, если aB.pa T/ B. сж 0. Если известен предел прочности при сдвиге (испытание трубы из хрупкого материала на кручение), то условие (6.2) принимает следующий вид [c.186]

В-пятых, в условии прочности должны учитываться наряду с анизотропией такиё особенности механических свойств материалов, как чувствительность к перемене знака нормальных и касательных напряжений и другие факторы. В простейших случаях условие предельного состояния должно сводиться к обычным формулам сопротивления материалов (условиям прочности при одноосном растяжении, сдвиге и т. п.). [c.146]

Выра кенйя (156) и (157), как правило, используют для расчетов прочности элементов из хрупких и малопластичных материалов при этом в расчет вводят характеристику материала Од. Уравнения (158) и (159) справедливы для многих пластичных кон струкционных металлических материалов, находящихся в каждом из указанных выше предельных состояний — образование пластических деформаций (с использованием величины От) и возникновение вязкого статического разрушения (с использованием величины 0в). Учитывая, что вне зон концентрации напряжений плоское напряженное состояние реализуется чаще, чем объемное, уравнение (159) можно привести к уравнению (158). Так как у малопластичных конструкционных металлических материалов при статическом нагружении проявляются свойства анизотропии (предел прочности при растяжении 0вр отличается от предела прочности Ojj при сжатии), то для анализа условий разрушения используют огибающие кругов Мора (10, 13, 17] с предельными точками о р, Овс и пределом прочности при сдвиге [c.49]

Смоляные клеи. Клеи ВИАМ-БЗ и. КБ-3 состоят (соответственно) из фенол-баритовой смолы ВИАМ-Б и Б и керосинового контакта (сульфо-нафтеновые кислоты) Петрова в качестве отверди-теля. Клей ВИАМ-Б еще имеет в своем составе растворитель — ацетон. Эти клеи не требуют для отверждения применения высоких температур, что является их значительным технологическим преимуществом. Предел прочности при сдвиге клеевого соединения дельта-древесины равен 200 кг/сл , ясеня или бука — не менее 130 кг1см Эти клеи водо-, масло-,бензо-, грибо-и водостойки, но при повышенных температурах (75— 100° С) подвергаются старению и неблагоприятно влияют на прочность близлежащих слоев склеиваемых элементов древесины. Эти клеи применяются преимущественно для склейки древесины, при выкле1нсе многослойных элементов конструкций из шпона, для склеивания некоторых типов пластмасс и в качестве защитных покрытий деревянных конструкций, работающих в атмосферных условиях и в воде. [c.310]

Клеящие материалы со временем стареют . В условиях эксплуатации и при хранении склеенных изделий наступает охрупчивание клея, которое протекает тем быстрее, чем выше температура. Увеличение жесткости клея вызывает возрастание концентрации напряжений, вследствие чего прочность падает. Термическое старение клеящих полимеров дано на рис. 247. Наиболее высокой термостабильностью обладают полиамидные, полибензимидазольные и фенольнокаучуковые сополимеры. При хранении в агрессивных средах на процесс естественного старения оказывает дополнительное влияние коррозия, может произойти разложение клея, проникновение среды по поверхности раздела пленка — металл с образованием очагов коррозии и т. п. Например, из литературных источников известно, что для клеев БФ длительная экспозиция образцов в атмосферных условиях показала стабильность прочности при сдвиге в течение 5 мес., через 7 мес. прочность снизилась на 20%, через 7 лет — на 60%. [c.462]

Следовательно, для трех-рядного неравношагового заклепочного соединения можно увеличить относительную прочность при сдвиге вдоль шва до ф (. = 0,96 при а = 10, что превосходит прочность равношагового соединения на 11,8% при условии, что шаг заклепок внутреннего ряда tzid = 2,5, а шаг заклепок крайнего ряда равен 25. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...