Общие характеристики котлов

ОБЩИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КОТЛОВ [c.303]

Представленные на рис. 5.5 и 5.6 данные являются общей характеристикой коррозионно-эрозионного износа труб поверхностей нагрева котла и позволяют определить количественные связи между отдельными величинами. Из этих рисунков следует, что продолжительность работы труб для достижения заданной глубины износа резко увеличивается с увеличением периода между циклами очистки, со снижением температуры металла и степени разрушения оксидной пленки. Также выясняется существенное влияние характеристики топлива на интенсивность износа труб. Так, утонение толщины стенки труб в продуктах сгорания сланцев при прочих равных условиях будет больше, чем в продуктах сгорания назаровского угля. [c.200]

Появление трещин возможно за счет механических, термических и электрохимических причин. Установление решающей из них в каждом отдельном случае требует одновременного изучения конструктивных особенностей данного котла, термического и водно-химического режимов его эксплуатации в сопоставлении с характером и местоположением обнаруженного повреждения. Химический анализ металла, знание его механических свойств в районе обнаруженного повреждения и металлографические исследования дополняют общую характеристику процесса. [c.233]

Для выполнения поверочного расчета КУ на отходящих газах должны быть заданы те же исходные данные, что и при конструктивном расчете, и общие виды котла, по которым можно было бы определить необходимые для расчета конструктивные характеристики. [c.118]

Общая характеристика повреждений. Трещины в зоне отверстий встречаются наиболее часто. По внешнему виду пораженной дефектами зоны можно выделить два основных типа повреждений. Повреждения первого типа (рис. 5, а) наблюдались в зоне отверстий для вводов линий рециркуляции от экономайзера барабанов котлов давлением 100 кгс/см . Этот вид повреждений характерен для термической усталости металла, обусловленной многократными колебаниями температуры при попадании холодной воды на нагретую стенку барабана вследствие недостатков в конструкции узла подвода воды, а также температурных пульсаций среды в барабане при его работе. [c.11]

Запись непрерывно меняющихся параметров в режимах пуска и останова следует вести автоматическими регистрирующими СИ. Часть параметров по газовоздушному тракту и в отдельных точках водопарового тракта может записываться лабо-рантами-наблюдателями с интервалами 5—7 мин. В результате опытов строят с нанесением отметок времени выполнения технологических операций графики изменения по времени общих характеристик режима и групп параметров, характеризующих режим работы отдельных узлов котла и позволяющих на базе их анализа оценить результаты опытов и наметить дальнейшую программу работ. [c.95]

Таким образом, свыше 85% котлов имело среднюю производительность порядка 1 т пара в час, способную обеспечить паром силовую установку мощностью менее 200 л. с. Таковы общие характеристики передовой котельной техники конца XIX в. По этим данным суммарная мощность всех паросиловых установок Германии (кроме транспортных) составляла величину порядка 100 000 л. с., т. е. была меньше мощности одной и притом не самой крупной турбины середины XX в. [c.371]

Превращения серы в топке и газоходах котла оказывают большое влияние на загрязнение и коррозию поверхностей нагрева. Конечные формы и материальный баланс серы в продуктах сгорания зависят не только от общего ее содержания в топливе, а также от режимных параметров и физико-химической характеристики минеральной части топлива, так как последняя определяет степень связывания серы с золой (особенно при сжигании твердых топлив). [c.18]

Общая методика экспериментального установления характеристик высокотемпературной коррозии котельных сталей изложена в стандарте Котлы паровые. Методика коррозионных испытаний ОСТ 108.030.01-75, а методика определения характеристик коррозионной стойкости на базе экспериментальных данных в Методике определения коррозионной стойкости котельных сталей при высокой температуре РТМ 108.030.116-78. [c.113]

Из приведенных характеристик видно, что максимальная паропроизводительность котла при общей номинальной нагрузке составляет около 45 т/ч при давлении 14 кгс/см . Кривая 1 показывает изменение паропроизводительности этого котла при пропуске 60% всех дымовых газов при номинальном режиме через вторую конвективную шахту, при общей нагрузке ниже 50% водогрейная шахта полностью. отключается. Кривая 2 соответствует изменению паропроизводительности при пропуске всех дымовых газов через первую конвективную шахту с водогрейными поверхностями нагрева, кривые 3 и 4 — изменению водогрейной нагрузки при пропуске дымовых газов в соответствии с режимами включения конвективных шахт, изображенными на графиках 2 и 1. При этих режимах работы температура уходящих газов при номинальной нагрузке составляет около 190°С, при 60%-ной нагрузке 145°С, а при дальнейшем понижении нагрузки падает еще ниже. [c.110]

В общем же случае, как указывалось, котлам с различными характеристиками дают нагрузку так, чтобы относительные приросты расхода топлива были одинаковыми для всех котлов при любых нагрузках. Выгодное распределение нагрузки между работающими котлами достигается такн е при нагрузке в первую очередь агрегата с минимальным относительным приростом расхода топлива. [c.149]

Правило распределения общей нагрузки между котлами с соблюдением. равных относительных приростов расхода топлива, помимо вогнутых расходных характеристик, применимо также [Л. 64] для случаев, когда одна из них вогнутая, а другая прямолинейная или выпуклая, но кривизна последней в сопряженных точках меньше кривизны вогнутой расходной характеристики. В этих случаях также обеспечивается соблюдение необходимого условия для получения минимума суммарного расхода топлива, т. е. не только первая производная суммарного [c.149]

Питание паровых котлов может быть индивидуальным (раздельными насосами) и групповым (общими насосами). Питательные насосы, присоединенные к общей питательной магистрали, должны иметь характеристики, допускающие их параллельную работу, так как не должны допускаться даже кратковременные перерывы питания котлов водой. [c.226]

Выше, в 1-3, 2-4 и 3-4, указаны основные общие особенности газоплотных котлов, а также специфические особенности их отдельных типоразмеров. Здесь приведены лишь некоторые дополнительные сведения по конструкции и характеристикам работы газоплотных экранов. [c.145]

Исходными данными для расчета являются геометрические характеристики и тепловосприятия элементов контура, давление в барабане и исходный недогрев воды. Гидравлическому расчету циркуляционных контуров предшествует анализ схемы циркуляции котла, включающий определение типа контуров (простые или сложные), их взаимосвязей, выделение элементов с общими коллекторами, составление расчетной схемы. При этом рассматривается возможность замены сложных контуров эквивалентными контурами с последовательным соединением элементов, расчет которых наиболее прост. Полезный напор в таких контурах равен сумме полезных напоров элементов, а расход циркуляции одинаков. [c.93]

Регулирование паровой и водогрейной нагрузки комбинированного котла осуществляется шиберами,, устанавливаемыми в нижней части< каждой конвективной шахты. Привод к этим шиберам может быть автоматизирован, например, по импульсу поддержания постоянной паровой нагрузки при уменьшении общей нагрузки котла. Исследования тепловых процессов в данном варианте комбинированного котла, с дополнительной конвективной шахтой позволили построить, характеристику (рис. 6.9) ра боты этого агрегата при переменных нагрузках и различных комбинаци-ях включения двух конвективных, шахт. [c.110]

На рис. 6.18 приведена характеристика работы комбинированного котла. За счет уменьшения светимости топлива теплообмен в топочной камере несколько ухудшается, максимальная паропроизводитель-ность уменьшается н не превышает 98 т/ч. Постоянная паровая нагрузка, которая может поддерживаться при изменении общей нагрузки котла от 100 до 55%, составляет около 75 т/ч. Водогрейная нагрузка при этом может изменяться от 65 до 8,0 Гкал/ч. Однако при таком варианте из-за недостаточно развитого водяного экономайзера температура уходящих газов несколько возрастает и при нагрузке 60% номинальной и пропуске всех дымовых газов через вторую конвективную шахту достигает 250°С, что является существенным недостатком этого варианта. Вероятно, более целесообразным при установке всякого рода предтопков с предварительной газификацией топлива является применение охлаждения стенок этих нредтопков не питательной водой, а [c.125]

В разделе III-3 даны некоторые указания для выбора машин под углом зрения обеспечения устойчивости их параллельной работы в тех случаях, когда в общем тракте котла или котельной устанавливается больше одной машины. Особенное значение имеют эти указания для осевых машин в связи с наличием в левой части их характеристики Q—Н так называемой помпажнон зоны (провал давления). Примеры выбора тягодутьевых машин приведены в приложении VI. [c.54]

Разумеется, эти явления наблюдаются лишь в динамике в статике все устанавливается в соответствии с общим тепловым балансом и положением регулирующих органов. Однако описанные динамические характеристики котла с трехъярусным расположением фронтовых горелок приходится иметь в виду при разработке схемы соединения отдельных мельниц и горелок, а также схемы автоматизации блока. На некоторых котлах ПК-33-830П расположение горелок выполняется двухъярусным. [c.94]

В описание общей характеристики повреждения вносятся даты повреждения, тип и заводской (станционный) номер котла условия обнаружения повреждения (во время контроля, эксплуатации, гидравлических испытаний и т. д.) назначение трубы, ее размеры и марка стали максимальное значение овальности и минимальная толщина стснки в нейтральных и растянутых зонах гиба расчетные параметры среды в поврежденном гибе (температура и давление) расположение гиба (в горизонтальной или вертикальной плоскости) данные о наработке (в часах и пусках), в том числе при разных температурах и давлениях, если имело место изменение параметров методы и результаты неразрушающего контроля до повреждения с указанием времени от предыдущего контроля до повреждения сведения о ранее выявленных аналогичных повреждениях показатели водно-химического режима и их соответствия Правилам устройства и безопасной эксплуатации паровых и водогрейных котлов. [c.114]

Характеристика работы котла приведена на рис. 4-11. Из нее ясно, что при номинальной нагрузке котла максимальная паропроизводительность составляет 57 т/ч (кривая 1), а мощность по горячей воде 16 кВт. При этом режиме 40 % продуктов сгорания пропускается через первую конвективную шахту и 60 % через дополнительную. Регулирование количества вырабатываемого котлом пара и горячей воды производится изменением расхода продуктов сгорания через первую и дополнительную конвективные шахты посредством шиберов, имеющихся в газовом тракте котлоагрегата. Увеличение мощности котла по горячей воде (при номинальной общей нагрузке котла) до 27 кВт (кривая 3) может быть достигнуто за счет снижения его наронроиз-водительностп до 45 т/ч (кривая 2) путем полного отключения дополнительной конвективной шахты и пропуска всех продуктов сгорания только через первую конвективную шахту. [c.95]

Общая характеристика. В настоящее время прямоточные котлы (рис. 4.1) строятся на закритические параметры пара. Они входят в состав энергетических блоков, которые являются базой развития современной теплоэнергетики. В котлах докритического давления вода,нагреваясь, превращается в пар той же температуры, но с гораздо меньшими плотностью и теплоемкостью, более высокой энтальпией и значительным изменением других характеристик. С повышением давления различие между свойствами кипящей воды и насыщенного пара уменьшается. Разность их плотностей исчезает при критическом давлении 22,5 МПа и температуре 374,15 °С. Вода превращается в пар без изменения энтальпии, плотности и других характерисчик своего состояния. [c.107]

Общая характеристика. Тепловые электростанции и промышленные котельные располагают большим количеством барабанных котлов различных параметров и производительностей. Для изготовления барабанных котлов применяются следующие марки сталей на давление пара да б МПа — углеродистая сталь 15К на давление пара от 6 до 10 МПа — легированные 15М и 22К, на давление 15,5 МПа — легированная 16ГНМ. Наиболее серьезные повреждения наблюдаются в барабанах из высокопрочной стали 16ГНМ. На появляющиеся первичные трещины в дальнейшем накладывается коррозионное воздействие водной среды. Выбор схемы приготовления добавочной воды для питания барабанных котлов производится с учетом их параметров, производительности, конструкции и условий эксплуатации. [c.145]

Краткая характеристика оборудования. Приводят краткое описание котла, его вспомогательного оборудования и их основные параметры. Описание иллюстрируют общим видом котла и схемами его подключения к станционному оборудованию системы пылеприготовления и пр. Более подробно должны быть описаны и иллюстрированы элементы котла, определяющие экономичность сжигания, новые технические реще-ния отдельных его узлов. Здесь же должна быть приведена краткая характеристика работы котла до наладки и испытаний по данным эксплуатации. Основные конструктивные и )асчетные данные сводят в таблицу. Три выполнении работ на действующем оборудовании указывают год ввода объекта и оборудования в эксплуатацию или число проработанных часов. [c.375]

На рис. 2-4 представлены тепловые характеристики котла при изменении температуры питательной воды и постоянном расходе топлива. Увеличение общего и удельного тепловосприя-тпй в водяном экономайзере при уменьшении температуры питательной воды и постоянном расходе топлива расходуется на подогрев воды, поэто му в кипящем экономайзере уменьша ется процент парообразования, а в не кипящем понижается температура во ды на выходе из экономайзера. [c.27]

Суммарная характеристика перегревателя (температуры t перегрева от паропроизводительности D) может быть конвективной /, радиационной 2 или нейтральной 3 (рис. 140). Выполнение условия t (D) = onst (кривая 3) возможно лишь в тракте высокого давления прямоточных котлов. Характеристика t (D) барабанных котлов является в общем случае конвективной несмотря на наличие потолочных перегревателей и ширм, а промежуточных перегревателей — чисто конвективной. [c.238]

В.Г. Шухова Ксении Владимировны Шуховой. Научные труды и материалы к ним (1881 — 1934 гг.) составляют первую и наиболее значительную часть фонда 139 папок. Учитывая разносторонность деятельности Шухова, эта часть поделена на разделы, начинающиеся разделом нефтеперерабатывающей техники. Здесь находятся расчеты и чертежи резервуаров", насосов, газгольдеров , нефтеперегонных установок , трубопроводов"", генераторов и насадок, представленных в подлинниках патентов , а также заключения, отзывы и замечания на проекты водо-и нефтепроводов, аппаратов перегонки нефти, заметки о разработке нефтепроводов . В этом же разделе имеется технологическая схема завода Советский крекинг конструкции Шухова и Капелюшникова в г. Баку. Документы по разработке металлических конструкций (1888 — 1935 гг.) относятся к строительству павильонов Всероссийской Нижегородской выставки (1896 г.) железнодорожных мостовых сооружений , покрытий вокзалов (с указанием времени строительства) в фотоснимках и чертежах . В фонде имеются также описания сетчатых покрытий В.Г. Шухова и объектов, выполненных по его проектам ", а также чертежи и технические характеристики металлических конструкций зданий, покрытий, башен, резервуаров, маяков, кранов . 18 фотографий и отдельных документов отражают процесс выпрямления минарета Улугбека в Самарканде . Подлинником патента на изобретение ажурных башен открывается раздел башенных конструкций (1899 — 1929 гг.) " . Здесь представлены фотоснимки, чертежи, технические характеристики и расчеты маяков водонапорных башен , радиомачт, башен для литья дроби и мачт линий электропередачи . Особый интерес представляют светокопия первоначального проекта чертежа общего вида башни для беспроволочного телеграфа высотой 350 м и проект построенной Шаболовской радиомачты . Материалы по судостроению (1893 — 1918 гг.) включают фотоснимки, расчеты, спецификации, описания и чертежи барж " и ворот сухого дока . Раздел теплотехники (1890-1935 гг.) отражает деятельность Шухова по проектированию котлов самых различных конструкций. Здесь представлены чертежи" , подлинники патентов , фотоснимки, расчеты и перечни котлов системы Шухова . [c.184]

Последним этапом испытаний является проверка чувствительности котла по качеству пара к нестационарным режимам эксплуатации котла, к повышению и внезапному снижению паровой нагрузки и резким колебаниям давления в общем паропроводе и т.д. Влияние этих факторов проверяется при нормальной паровой нагрузке котла и нормальном уровне воды в барабане. Размер и характер подобных испытаний должны соответствовать особенностям режима последующей эксплуатации котла. На основании выполненной работы составляется режимная карта водно-химического режима котла с приложением его продувочной характеристики и тарировочной кривой для узла регулирования размера продувки. В случае ограничения паропропзводителшо сти котла по качеству выдаваемого им пара или чрезмерно высокого размера продувки даются рекомендации о путях конструктивного совершенствования паросеперационной схемы. [c.178]

Для разработки проекта водоподготовки требуются данные о максимальных, средних и минимальных значениях сухого остатка, жесткости общей и карбонатной, содержания взвешенных веществ или прозрачности, железа, свободной углекислоты, органических веществ (окисляемости воды), концентрации специфических загрязнителей (масло, аммиак, нитриты, (нитраты, фенолы, сульфиды). При возможности организации водоснабже-1 ния из нескольких источников необходима детальная ха-> рактеристика каждого из них с указанием дебита и санитарно-гигиенической характеристики. В задании на проектирование приводятся данные о всех существующих и вновь проектируемых потребителях химически обработанной воды, а также данные по качеству и количеству пара, вырабатываемого на всем заводе (параметры, наличие пароперегрева, пароохладителей, экономайзера, особенности циркуляционной схемы котлов, система паросепарации, основные размеры барабанов котлов, конструкции всех теплообменных аппаратов, материал их трубных систем др.). Важной составляющей задания на проектирование является выкопировка из генплана завода с указанием предполагаемого места постройки и возможных габаритов здания или пристройки для размещения оборудования, характеристики путей внутризаводского транспорта в данном районе предприятия 20 299 [c.299]

После плотного закрытия задвижек 7 и открытия задвижек 8 котел включается на циркуляцию в прямую и обратную магистрали тепловой сети. Характеристика работы такого модернизированного комбинированного котла при сжигании мазута показана на рис. 6.4. При общей теплопроизводительнос-ти котла 35 Гкал/ч максимальная производительность парового контура (кривая 1) составляет свыше 26 т/ч, при нагрузке 60% номинальной выдачи пара она снижается до [c.104]

Рассматривая эту характеристику комбинированного котла, можно установить, чтО она полностью удовлетворяет требованиям и техническим условиям, предъявляемым к комбинирова ным пароводогрейным котлам общей тепло-производительностью 40 Гкал/ч, предназначаемым для пусковых. котельных крупных ТЭС [c.111]

D=35 т/ч. При выключенном в озд у хоподогр евател е м акси м а л ь-ная паропроизводительность котла составляет на холодном воздухе D = =25 т/ч. Характеристики работы комбинированного котла ПТВМ-ЗО-М с воздухоподогревателем приведены на рис. 6.9. Как видно из приведенной характеристики (кривые 5 и б), регулировкой шиберами можно обеспечить постоянную паровую нагрузку котла около 25 т/ч в пределах уменьшения общей суммарной нагрузки агрегата до 55% номинальной. Кривая 8 показывает изменение водогрейной нагрузки при работе котла с включенным воздухоподогревателем. При номинальной нагрузке теплопроизводительность водогрейной части котла составляет менее 15 Гкал/ч, а при снижении нагрузки [c.111]

По условиям работы, определяющим характер повреждений, гибы можно условно разделить на две группы. В одну из них включаются те, у которых температура рабочей среды до 400°С, в другую -с температурой свыше этого предела. В отопительных, отопительнопроизводственных и производственных котельных большинство котлов вырабатывает пар с температурой до 400°С. Поэтому, за небольшим исключением, температура металла гибов не превышает этого температурного уровня. Физические и химические процессы, протекающие при работе и простоях котлов, изменяют прочностные характеристики стали. В настоящее время взаимовлияние характеристик металла и условий его работы изучено подробно. Однако основные исследования направлялись на оценку надежности гибов котлов высокого давления. Повреждения гибов на оборудовании с давлением пара до 4 МПа изучены меньше. Это объясняется меньшей интенсивностью появления и развития дефектов при среднем и низком давлении. Вместе с тем в характере процессов, влияющих на прочностные характеристики стальных котлов, вне зависимости от давления много общего. При наличии в котловой воде кислорода появляются и увеличиваются коррозионные язвины. На краях некоторых могут возникать трещины, значительно увеличивающие концентрацию напряжений. Трещины возникают и вне язвин. [c.188]

Меобходимай крутизна гидравлической характеристики Аолзкнй быть выдержана для обеспечения умеренных значений гидравлической разверки и колебаний общего расхода ореды в элементе при нестационарных режимах работы котла. Оценка крутизны лроизво-дится на участке рабочей области характеристики с наименьшим углом наклона к оси абсцисс по соотношению [c.251]

Ввиду многообразия факторов, которые должны быть учтены при выборе оптимального варианта сочетания опреснительной установки с циклом всей энергетической установки, этот вопрос является предметом самостоятельного исследования. Методика же определения оптимальных характеристик — общая для опреснителей на любых судах. Проиллюстрируем ее на следующем примере. Предположим, что нужно подобрать опреснитель для судна с двигателем мощностью 6000 л. с., где суточный расход воды составляет 260 т. Путем утилизации тепла главного двигателя можно получить 60 т воды в сутки. Недостающие 200 т придется воеполнять за счет работы многоступенчатого опреснителя. Его производительность с учетом непостоянной работы утилизационного опреснителя примем с некоторым запасом 240 т1сутки. Пар на этот опреснитель можно использовать либо от вспомогательного котла, либо из отбора от вспомогательного турбогенератора, если таковой имеется на судне. На транспортных дизельных судах турбогенераторы с отбором, как правило, не используются, и поэтому второй вариант можно рассматривать только применительно к рыбопромысловому судну или китобазе. Рассмотрим в связи с этим вариант питания опреснителя паром от вспомогательного котла. Каким же должен быть удельный расход тепла или пара на рассматриваемый опреснитель, чтобы получить достаточно низкую себестоимость при умеренных капитальных затратах [c.272]

Упомянутый газомазутный котел запроектирован из трех секций с П-образной компоновкой (рис. 3-6). Каждая секция имеет по одному регенеративному воздухоподогревателю, дымососу и дутьевому вентилятору, вынесенному за пределы здалия котельной. Некоторые характеристики этого агрегата были приведены выше. Необходимо добавить, что проходы между секциями три заданной общей щирине котельной ячейки недостаточны для выемки в них змеевиков. Поэтому змеевики всех конвектив ных пакетов расположены перпендикулярно фронту котла коллекторы размещены на стенке, обращенной в сторону топки. Все соединительные трубопроводы проходят через коридор между топкой и конвективной шахтой шириной 6 м (между осями колонн). [c.101]

Все схемы группы О обладают одним общим свойством — малым гидравлическим СО ПрОТПВ-лением для контуров циркуляции, что делает эту группу весьма перспективной не только для промышленных отлов, но и для котлов электростанций, поскольку улучшение циркуляционных характеристик контуров путем снижения гидравлического сопротивления сепараторов является достаточно актуальной задачей. [c.133]

Экспериментальные исследования проведены в довольно узком диапазоне геометрических характеристик местных сопротивлений и основных параметров двухфазного потока, содержат методические неточности [1], а результаты опытов разных авторов иногда прямо противоположны [2 и 3]. Суш ествуюш ие методы расчета гидравлических потерь в местных сопротивлениях в большинстве случаев плохо согласуются с экспериментальными данными. Так, нормативный метод гидравлического расчета котлов [4], основанный па гомогенной модели двухфазного потока и использующий в большинстве случаев коэффициент местного сопротивления на однофазном потоке С1ф, может давать результаты, в 4 раза превышающие результаты опытов. Расчетные зависимости различных авторов, приведенные в [1], применимы только для расчета перепадов давления в случае резкого расширения двухфазного потока. Уравнения, полученные для расчета гидравлических потерь двухфазного потока при течении через внезапные сужения [2] и дифрагмы [5], имеют следующие общие недостатки потери в этих случаях рассматриваются лишь как результат внезапного расширения двухфазного потока от поджатого сечения струи до последующего сечения канала, а потери при сужении потока от входной кромки до поджатого сечения не учитываются. Кроме того, (истинное объемное газосодер- [c.145]

Гидравлическая схема прямоточного котла может включать несколько параллельных, независимо регулируемых потоков среды, не соединенных между собой в пределах пароводяного тракта. Потоки могут разделяться на подпотоки, образуя гидравлические контуры в пределах некоторой части пароводяного тракта. Распределение расходов по подпотокам зависит от геометрических характеристик и тепловосприятий элементов контуров. В таких сложных системах нахождение расходов в раз-веренных трубах обогреваемых элементов разбивают на два этапа. Первоначально определяют расходы по параллельным контурам при заданном общем расходе на подпоток, т.е. рассчитывают меж-поточную разверку, а на втором этапе находят меж-трубную гидравлическую разверку в элементе. [c.95]

На рис. 6.1 показана развернутая тепловая схема конденсационного моноблока на газе и мазуте с одновальной турбиной К-800-23,5 АО ЛМЗ с номинальным расходом пара 666,6 кг/с, или 2400 т/ч, начальными параметрами пара 23,5 МПа, 540/540 °С, с котлом ТГМП-204 паропроизво-дительностью 722,2 кг/с, или 2600 т/ч, (25 МПа, 545/545 С). У вспомогательного оборудования, показанного на рис. 6.1, есть следующие особенности и характеристики конденсатор имеет перегородку по пару для двухступенчатой конденсации деаэратор два питательных и два бустерных насоса, совмещенных на общем валу с двумя конденсационными приводными турбинами мощностью по 17 МВт, имеющими свои конденсаторы и конден-сатные насосы. В схему включены пускосбросное устройство на 104,17 кг/с (375 т/ч) свежего пара пускосбросное устройство собственного расхода для резервирования подачи пара к турбинам питательных насосов и деаэраторов две РОУ собственного расхода 27,8 кг/с (100 т/ч) на давление 3,9/1,28 МПа и 27,8 кг/с, или 100 т/ч, на давление 1,57/1,08 МПа. Паровой котел имеет насосы рецир- [c.480]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...