Перемещение и изменение величины изображения

Перемещение и изменение величины изображения [c.155]

Вариатор. На фиг. 64,6 изображен механизм бесступенчатого изменения величины вертикальной подачи шпинделя. Механизм состоит из фрикционного вариатора с раздвижными конусами и стальным кольцом и управляющего устройства. Вариатор заимствует движение от шпинделя станка через цилиндрические шестерни 8—9. Шестерня 9 закреплена на ведущем валике 10 привода подачи. Фрикционный вариатор выполнен в виде четырех конусов 2, 3, 11 п 12 я стального кольца 4. Конусы 2 я 11, расположенные по диагонали, жестко закреплены на валах 6 я 10 не имеют возможности перемещаться в осевом направлении. Конусы 3 и 12 смонтированы на шариковых подшипниках, запрессованных в подвижные стаканы 5 и 13. Оба стакана имеют пазы в паз стакана 5 входит выступ а поводка 7, а в паз стакана 12— выступ б поводка 14. При перемещении поводков 7 я 14 вдоль оси конусы 3 я 12 также будут перемещаться в осевом направлении, причем при перемещении поводков вниз конусы 3 я 2 сближаются, а конусы 11 и 12 расходятся. При перемещении поводков вверх конусы 3 я 2 расходятся, а конусы 11 и 12 сближаются. [c.130]

Другим типом индуктивных датчиков является датчик, изображенный на фиг. 168, б. Он представляет собой катушку 1, внутри которой помещается стальной сердечник 2. Перемещение сердечника, а следовательно, и изменение индуктивности катушки, является функцией, измеряемой механической величиной Р. Этот датчик представляет интерес при значительных перемещениях сердечника. [c.212]

Результаты расчета можно представить графически. На рис. 5.13 изображен график изменения силы f u, приложенной к поршню, 3 со стороны цилиндра (стойки) 4(см. рис. 5.11,6). Положительные ординаты соответствуют действию силы влево. Как видно, при 0< ifM< 180° поршень прижат к зеркалу цилиндра своей правой образующей при 180°<(pi <360° он должен был бы быть прижат левой образующей. Однако на участке 290 -320° происходит весьма нежелательное двукратное перемещение поршня в зазоре, сначала слева направо, а затем справа налево. Этого перемещения не было бы, если массы m.i и поршня и шатуна имели бы меньшую величину. [c.199]

Весьма существенно, что уравнение (85) написано для элементарных процессов изменения состояния рабочего агента. На рис. 8 в диаграмме i—s изображен элементарный процесс расширения, протекающий от давления р до давления р — dp. Предположим, что процесс теплоизолированный, но с трением. Обозначим через di изменение энтальпии, соответствующее изоэнтропному процессу при ds = 0. Тогда в соответствии с уравнением (10) получим di = V dp. Но при отсутствии трения величина v dp— это отданная во внешнюю среду работа, рассчитанная на единицу массы рабочего агента, включая работу перемещения d(pv) и увеличение кинетической энергии потока. [c.56]

После усиления до необходимой величины усилителем горизонтального отклонения пилообразное напряжение поступает на горизонтально отклоняющие пластины ЭЛТ. Крутизна (скорость изменения) пилообразного напряжения определяет скорость горизонтального перемещения луча и тем самым коэф. развёртки (отношение времени нарастания сигнала к отклонению луча за это время). Одно из осн. условий стабильного изображения сигнала на экране ЭЛТ состоит в том, чтобы временное положение к.-л. точки перио-дич. сигнала относительно начала развёртки оставалось неизменным в каждом цикле развёртки. [c.479]

На рис. 11.17 дано графическое изображение выражения (11.20), характеризующего изменение эквивалентного перемещения золотника Ха в зависимости от перемещения X, амплитуды осцилляции А и величины перекрытия а. Если известны величины а, d, il), а, Л, то при помощи такой кривой искомую зависимость (X) можно построить простым изменением масштаба осей координат. [c.279]

Резистивные преобразователи. Действие резистивных МЭП основано на использовании зависимости входящих в формулу для электрического сопротивления величин — длины проводника /, его сечения S и удельной электропроводности материала V — от механических воздействий. В простейшем случае резистивный МЭП представляет собой прямой или намотанный спиралью провод с переменной активной длиной, определяемой положением скользящего контакта (рис. 13). Такой преобразователь называют реостатным. Изображенный преобразователь со спиральной намоткой не аналоговый, а дискретный с шагом, равным межвитковому расстоянию d. При перемещении контакта на х относительное изменение сопротивления t RIR равно хИ, где L — длина намотки. Таким образом. А/ // может изменяться от dll до единицы, однако обычно начальное положение контакта выбирают в середине намотки. Другим примером является тензорезистор — проводящий ток элемент, подвергающийся деформации, чаще одноосной (рис. 14). При этом изменяются все величины, от которых зависит сопротивление. [c.202]

Иное положение имеет место при оценке шероховатости неоднородных поверхностей. Показания профилометра будут зависеть от выбранной величины А На фиг. 83 схематически представлены возможные изменения в значениях Нек зависимости от величины трассы интегрирования и методики ее установления. На фиг. 83, а изображен регулярный профиль — основной период профильной кривой, В—ширина впадин. За начало отсчета длин принято начало координат. Непосредственно под кривой профиля показано, как изменяются величины полученного Нек-На фиг. 83, б изображены две постоянные трассы интегрирования Ь и причем значения Нек определяются при последовательном перемещении выбранных участков вдоль профиля. Для этого случая мы будем [c.107]

Методы, изложенные в 1—3, слабо чувствительны к продольным смещениям диффузного объекта. Для измерения малых продольных смещений пригодна следующая схема (рис. 100). Это интерферометр Майкельсона, в котором два зеркала заменены плоскими диффузными поверхностями Mi и Мг. Объектив О создает в плоскости Я изображение поверхности М, смещение которой в направлении, перпендикулярном ее плоскости, и требуется определить. В плоскости Н наблюдают спекл-структуру, которая представляет собой результат интерференции двух спекл-структур, создаваемых диффузными поверхностями М и М2. Отъюстируем интерферометр таким образом, чтобы разность хода лучей, отражающихся от средних плоскостей шероховатых поверхностей М и Мг, была мала. Тогда суммарная спекл-структура в плоскости Я не будет модулирована интерференционными полосами и мы будем наблюдать обычную спекл-структуру. Переместим теперь поверхность М вдоль оптической оси на величину, настолько малую, чтобы вызванная смещением дефокусировка изображения в плоскости Я была пренебрежимо мала. Пусть, например, перемещение не достигает %/2. Из-за изменения разности хода распределение интенсивности в пятнах суммарной спекл-структуры в плоскости Я полностью изменится. Но когда перемещение достигнет величины %/2 и разность хода станет равной распределение интенсивности в пятнах восстановится и суммарная спекл-структура окажется идентичной исходной, которая была до смещения М. Суммарная спекл-структура в плоскости Я [c.104]

Схематично привод можно представить в виде, изображенном на рис. 1.105. Ведущее звено 1 имеет постоянную скорость v. Ведущее звено связано упругой связью 2 с жесткостью с с рабочим органом 5, имеющим массу т и перемещающимся по направляющим 4. В процессе движения к рабочему органу приложены сила инерции тх сила трения F, которая изменяется от скорости движения рабочего органа х упругая сила, действующая со стороны звена 2, которая пропорциональна жесткости упругой связи и разности перемещений ведущего звена vt и рабочего органа х сила затухания. При составлении уравнения движения рабочего органа необходимо выразить функциональную связь силы трения с другими переменными величинами, характеризующими движение рабочего органа. Силу трения представляют изменяющейся либо в функции скорости х, либо в функции скорости и ускорения X, X. В первом случае, аппроксимируя кривую изменения коэффициента трения от скорости прямой линией, силу трения можно представить в виде F — где Рг коэф-184 [c.184]

Четвертый вид нелинейных характеристик вызывается наличием люфта или сухого трения в элемента. Вид такой нелинейной характеристики и простейшая механическая модель, поясняющая явление люфта и сухого трения, показаны в табл. , г. От модели, изображенной в табл. 1, а, она отличается только отсутствием фиксирующей пружины на ведомом валу. Эта на первый взгляд второстепенная конструктивная деталь существенно изменяет характер нелинейности. При изменении направления движения ведущего вала всегда (т. е. в любом положении обоих валов) происходит нарушение сцепления между валами, и движение ведомого вала в новом направлении начинается всякий раз только после перемещения на величину всего зазора в соединительной вилке. Аналитически такая нелинейная функция может быть записана следующим образом (за положительное направление вращения принято вращение вправо) [c.11]

Рабочий цикл четырехтактного дизельного двигателя может быть графически изображен в виде замкнутой кривой, показывающей изменение давления внутри цилиндра при перемещении поршня от верхней мертвой точки (в. м. т.) до нижней (н. м. т.) и обратно. Такая кривая называется индикаторной диаграммой (рис. 53) по названию прибора — индикатора, с помощью которого определяют величины давления внутри цилиндра. [c.120]

Несколько конструкций подпружиненных шкивов с симметричным движением дисков показаны на рис. 68. В первой из них (рис. 68, а) правый и левый диски связаны со скользящими шпонками, на которых нарезаны рейки. Обе рейки зацепляются с одной и той же шестерней. При изменении натяжения ремня пружина сжимается или разжимается и оба диска перемещаются в разные стороны, но на одну и ту же величину. В шкиве, изображенном на рис. 68, б, выравнивание перемещений обоих дисков производится вместо шестерни рычагом. Для одинакового перемещения обоих дисков центр оси качания этого рычага должен быть смещен от оси вращения шкива. [c.161]

В реле времени, изображенном на рис. 81, в, при подаче сжатого воздуха на вход а золотник 1 переключается в положение, показанное на рисунке. Выход Ь, ведущий к исполнительному устройству, соединяется с магистралью, а выходе — с атмосферой. Одновременно воздух через центральный канал 2 золотника заполняет ресивер 3. По мере заполнения ресивера давление в нем возрастает. Так как площадь правого торца поршня 5 больше левого, то после некоторого промежутка времени, когда давление в ресивере достигнет определенной величины, золотник 1 распределителя переключится в крайнее левое положение. Выход Ь соединится с атмосферой, а выход с — с магистралью. Длительность выдержки времени регулируется изменением объема 3, что осуществляется перемещением поршня 4 с помощью винта. Следовательно, золотник распределителя переключается после поступления сигнала на вход а и возвращается в исходное положение с выдержкой времени при сохранении сигнала. Повторный цикл может быть осуществлен после снятия сигнала с входа а и сообщения его с атмосферой на время, необходимое для опоражнивания ресивера. [c.210]

Быстрые турбулентные перемещения масс воздуха различной плотности в атмосфере порождают непрерывные колебания величины атмосферной реффакции, вследствие чего изображения звезд в телескопах дрожат и изменяют яркость. Такого рода явления называются мерцаниями. Неоднородные изменения температуры атмосферы по высоте, имеющие место над поверхностью разогретой земли или над морем, вызывают мираж. [c.113]

Далее рассмотрим еще один тип перемещения для изображенной на рис. 11.4, а фермы, а именно изменение расстояния между двумя точками. Предположим, что необходимо определить относительное перемещение узлов А и О вдоль соединяющей их прямой. Соответствующая единичная нагрузка состоит из двух равных и противоположно направленных единичных сил, направленных по прямой, соединяющей точки Л и О (см. рис. 11.5, Ь), Величины усилий N1, возникающих в стержнях фермы, приведены а шестом столбце табл. 11.3, а значения произведений NlkpЬ — в седьмом. Таким образом, относительное перемещение узлов Л и О составляет [c.434]

Погрешности зацепления, определяемые в основном качеством изготовления, вызывают нарушение распределения нагрузки по высоте и ширине зуба, а также между отдельными зубьями, последовательно входящими в зацепление. На нагрузочную способность зубчатых колес влияют ошибки основного шага, погрешности профиля, шероховатость рабочих поверхностей зубьев и погрешность направления зуба. Ошибка по основному шагу вызывает изменение в распределении нагрузки между отдельными зубьями, последовательно входящими в зацепление. В том случае, когда в зацеплении находятся два зуба (одного колеса) и один из зубьев смещен вперед, а другой — назад относительно их теоретического положения, смещенный вперед зуб оказывается более нагруженным по сравнению с зубом, смещенным назад. В результате контактные давления (напряжения) на первом зубе выше, чем на втором. На рис. 125, а показано изменение контактного напряжения при перемещении точки контакта вдоль линии зацепления для идеального колеса (ошибка основного шага [е = = 0). Эта зависимость еще раз показана сплошной линией на рис. 125, б. Рассмотрим случай, когда второй из трех, изображенных на рисунке зубьев, смещен назад на величину fe относительно левого зуба. При этом на участке линии зацепления ( 151), когда в зацеплении находятся одновременно два зуба одного колеса, этот зуб воспринимает меньшую нагрузку и контактные напряжения на нем на участке ЕхВх ниже, чем у идеального колеса. На участке 5)52, где в зацеплении находится один зуб, погрешность 1е никакого значения не имеет. На участке В2Е2 нагруз- [c.125]

Точка пересечения главного луча при переходе от одиой плоскости к другой изменяет свое положение иа величину — ш 62, где w — угол главного луча с осью в пространстве изображений (изменением угла ш, вызванным перемещением лиизы 2. можио пренебречь, так как оно вводит погрешность не ниже второго [c.279]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...