Перегретый пар (к табл

Отношение критического давления р р к давлению перед соплом р есть величина постоянная, зависящая только от показателя адиабаты к. Для двухатомных газов к = = 1,4), ркр/р1 = 0,528, для перегретого пара (к = 1,3), ркр/р1 — 0,546 (табл. 9.1). Ориентировочно можно считать, что для получения максимальной массовой скорости истечения достаточно, чтобы давление перед соплом было в [c.109]

Коэффициенты аг, йг и i приведены в табл. 10.4. Уравнения (10.13) и (10.14) описывают энтальпию перегретого пара с погрешностью, не превышающей 1,0 кДж/кг, а энтропию— с погрешностью не более 0,001 кДж/(кг К) во всей области параметров, необходимых для расчета паротурбинных установок. [c.250]

Насыщенный пар аммиака должен иметь температуру несколько ниже температуры воздуха в помещении D, так как тепло должно переходить от воздуха к аммиаку. Пусть аммиак имеет температуру 263° К (—10° С). Из табл. 4-1 видно, что при этой температуре насыщенный аммиак имеет давление 2,9 бар. При таком давлении и степени сухости, например, х = 0,92 аммиак выходит из змеевика, расположенного в охлаждаемом помещении, и поступает в компрессор А, где подвергается сжатию по адиабате. При этом повышается как его давление, так и температура. Пусть по выходе из компрессора это перегретый пар при давлении 8,55 бар. В таком состоянии пары аммиака направляются в охладитель (конденсатор) В, где при постоянном давлении происходит охлаждение аммиака до температуры насыщения, а затем конденсация паров аммиака. Для отвода тепла служит вода при температуре, приблизительно равной температуре окружающей среды. Таким образом, из охладителя выходит жидкий аммиак при давлении 8,55 бар и температуре насыщения. После этого аммиак направляется к редукционному клапану С, в котором дросселируется до давления 2,9 бар. При дросселировании вместе с понижением давления понижается и температура до 263° К (—10° С). При этом аммиак частично испаряется, так что получается влажный пар аммиака с небольшой степенью сухости х = 0,12) при низкой температуре. Этот пар может служить для отнятия тепла. Его направляют в змеевик, находящийся в помещении D там он, отнимая тепло от воздуха, подсушивается и снова подается к компрессору. В дальнейшем цикл повторяется. [c.205]

Решение. Из табл. П.З приложения для перегретого пара при Рх = = 0,3 МПа и 1 = 150 °С находим Ох = 0,634 м /кг, Й1 = 2761 кН.ж/кг и 1 = = 7,079 кДж/(кг К). Тогда [c.70]

Поданным К- Грота [111,178], введение 1% никеля в алюминиевый сплав 1100 делает последний коррозионно стойким в дистиллированной воде при температуре 350° С. Увеличение концентрации железа в сплаве 1100 с 0,21 до 0,58% не влияет на скорость коррозии алюминия в дистиллированной воде. С дальнейшим увеличением ее до 0,95% скорость коррозии уменьшается с 3,1 до 2,2 мг/см-[111,193]. То же самое происходит и при легировании алюминия кобальтом [111,193]. Однако наиболее эффективным является совместное легирование алюминия никелем и железом. Так, алюминиевый сплав с концентрацией 1,2% никеля, 0,5—1,5% железа и до 0,014% кремния, стоек в дистиллированной воде при температуре 315° С [111,201]. Сплавы алюминия с концентрацией 0,66% никеля и добавкой 0,3 0,5 1,0% кремния разрушаются в воде при температуре 350° С, но зато при введении в эти сплавы 0,2—1,0% железа они становятся коррозионно стойкими [111,193]. Удовлетворительную стойкость при высоких температурах имеют алюминиевые сплавы, легированные железом и никелем в сумме 0,8%. Введение небольших количеств кремния улучшает коррозионную стойкость алюминия в кипящей дистиллированной воде [111,163]. Легирование алюминия 1% кремния увеличивает его коррозионную стойкость в воде при 230° С [111,170]. С дальнейшим повышением концентрации кремния до 12% коррозионная стойкость не увеличивается. В перегретом паре при температуре 300—350° С сплав с 13% кремния за 300 час испытаний показал потери 4 мг см [111,161 111,163 111,1851. Наилучшие результаты дает совместное легирование алюминия железом и кремнием [111,193] (табл. 111-36). [c.199]

При модернизации котлов и увеличении тепловой мощности топочной камеры возникает необходимость установки на стенах топки новых экранных поверхностей, обеспечивающих надлежащее снижение температуры газов в конце топки. При выборе величины экранирования следует учитывать, что с ростом поверхности нагрева экранов на стенах топочной камеры будет изменяться температура газов в конце топки, что в некоторых случаях может повлечь за собой снижение температуры перегретого пара. С другой стороны, недостаточная лучевоспринимающая поверхность нагрева в топке приводит к шлакованию стен, в особенности при камерном способе сжигания твердого топлива недостаточное закрытие экранами стен топочной камеры при сжигании газа и мазута приводит к быстрому разрушению обмуровки топки. При определении расхода топлива в модернизированных котлах необходимо учитывать, что температура уходящих газов в зависимости от температуры питательной воды и расчетной стоимости топлива (для котлов при давлении свыше 30 ат), руб т у. т., должна приниматься по табл. 4-10. Если существующие хвосто- [c.107]

В табл. 3 приведены значения к. п. д. предельного регенеративного цикла перегретого пара по приближенным расчетам ЦКТИ, основанным на формуле (64), при различных начальных параметрах и противодавлении Рк =0,04 шпа, а также процентное отношение А величины ri, к к. п. д. цикла Ренкина С теми же параметрами пара. [c.62]

У большинства ОРТ пограничная кривая пара в Т — S координатах имеет положительный наклон (табл. 1.2), поэтому процесс расширения ОРТ заканчивается в области перегретого пара, что исключает, в отличие от турбин водяного пара, появление конденсата в конце процесса расширения, соответствующие потери энергии, а также эрозию лопаток рабочих колес. Другим фактором, создающим благоприятные условия функционирования лопаток рабочих колес, являются сравнительно низкие (не более 670 К) температуры ОРТ на входе в турбину. При таких темпе- [c.14]

При перегретом паре термический относительный к. п. д. цикла Ранкина еще ниже, как это показано в табл. 2. [c.15]

Влияние толщины выходных кромок сопловой решетки Акр на характеристики ступеней исследовалось на ступенях № 6, 7, 8 и 9 (табл. 12-1). Ступени испытывались с одной рабочей решеткой и постоянными зазорами в проточной части. При работе турбинной ступени на влажном паре картина обтекания кромок сопловой решетки заметно изменяется. Пленка жидкости, образующаяся на поверхности сопловых лопаток, обладает большей вязкостью. Это приводит к смещению по потоку точек отрыва пленки со стороны спинки и вогнутой поверхности и соответственно к уменьшению ширины кромочного следа. Кромочные потери в решетках с толстыми выходными кромками при работе на влажном паре уменьшаются по сравнению с этими же потерями на перегретом паре (см. гл. 11). [c.331]

В тепловых схемах ПГУ с одноконтурным КУ обычно применяются ГТУ небольшой и средней мощности с температурой выходных газов 450—550 °С. Промежуточный перегрев пара в этих условиях не обязателен, и его обычно не делают. Вместе с тем он может привести к дополнительному повышению экономичности ПГУ в области оптимальных значений давления перегретого пара. Результаты исследования, проведенного для ГТУ (см. табл. 8.1), представлены на рис. 8.52. Из рисунка видно, что промежуточный перегрев пара повышает экономичность установки при давлении перегретого пара не выше 10 МПа. Построение Q, Г-диаграммы теплообмена в КУ с промежуточным перегревом и без него показало, что в первом случае его КПД может быть ниже из-за более высокой температуры уходящих газов [см. формулу (8.39)]. [c.344]

В табл. i5-l приведены расчетные нормы допустимого соле- и кремнесодержания перегретого пара на входе в турбины при давлениях от 40 до 300 бар. Эти нормы базируются на статистических данных по результатам длительной эксплуатации большого числа турбин различных типов и мощностей. Облегчение требований, предъявляемых к качеству пара, вырабатываемому в котлах промышленных ТЭЦ в условиях повышенного соле- и кремнесодержания питательной воды, обусловлено [c.188]

Табл. 5 и 6 относятся к воде и перегретому водяному пару. В них для различных давлений и температур даны удельный объем, энтальпия и энтропия некипящей воды и перегретого пара. При этом величины v, i, s для некипящей воды даны левее ступенчатой линии, а для перегретого пара — правее ее. [c.72]

Во избежание загрязнения пара и заноса солями пароперегревателя и турбины в качестве охлаждающей воды во впрыскивающих пароохладителях может применяться только конденсат высокого качества или глубоко обессоленная вода. Согласно правилам ПТЭ, жесткость впрыскиваемой воды должна быть не более 3 мкг-же кг, а соле- и кремнесодержание должны быть такими, чтобы качество перегретого пара отвечало нормам (см. табл. 76). В котлах, питаемых только конденсатом с добавкой дистиллята испарителей или обессоленной воды, впрыск можно осуществлять непосредственно из питательной линии. Если же в качестве добавки к конденсату используется химически очищенная вода, то питательная вода [c.395]

По правилам технической зксплуатации насыщенный и перегретый пар, выдаваемый котельными агрегатами, должен удовлетворять нормам, указанным в табл. 13-1. Данные табл. 13-1 показывают, что требования к чистоте пара при увеличении его рабочего давления резко возрастают. [c.212]

С. КНБ является химически чрезвычайно инертным материалом. Он устойчив в нейтральных, восстановительных, газовых средах, с углеродом реагирует лишь при температурах выше 2000°С, не смачивается многими металлами, устойчив к кислотам, щелочам, перегретым парам воды, практически инертен к железу. Разновидности КНБ отличаются друг от друга размером, структурой и свойствами зерен, процентным составом, видом, дисперсностью и химической активностью связующего металлов, карбидов, нитридов, карбонитридов, оксидов и других, а также технологией спекания. Их физико-механические свойства даны в табл. 7.29. [c.160]

Влияние давления и перегрева на теоретическую работу цикла Ренкина показано в табл. 23. Здесь приведены значения работы L и к. п. д. т] для циклов с сухим насыщенным паром и с перегретым паром, имеющим температуру 400 и 500° С. Рассмотрены вариант с конденсацией при 0,04 ат и вариант с выхлопом в атмосферу при 1 ат. [c.160]

Значения к некоторых газов при различных температурах и давлении, близком к атмосферному, даны в табл. П14-3-2, а для перегретого водяного пара — на рис. П14-4-4. [c.457]

В испытанных пылегазовых горелках Мосэнерго-проекта (см. рис. 4-6) при скоростях воздуха, близких к скоростям горелок котлов ТГМ-84 и ТГМ 94, скорость газа снижена почти до 25 м1сек. Смешение происходит на выходе из амбразуры, т. е. в менее благоприятных условиях. В результате процесс горения переносится в топку. Факел получается ярким и визуально занимает объем, отвечающий теплонапряжению (150н-200) 10 ккал1м -ч. Несмотря на это, полное сгорание достигается при а р 1,04. Из всех приведенных случаев следует, что комбинированные горелки с центральной подачей работают достаточно экономично в широком интервале скоростей и форм устройств для ввода газа в поток воздуха. Сопоставление результатов испытания горелок с периферийной и центральной подачами газа показывает, что они имеют весьма сходные показатели полноты сгорания акр. Поскольку однако, сопоставление разных агрегатов не позволяет выделить явления в чистом виде, ОРГРЭС были проведены исследования котла ТП-170, на котором последовательно устанавливались периферийные (см. рис. 4-2) и центральные (см. рис. 4-6) горелки [Л. 4-6]. Обе конструкции дали практически совпадающие результаты по полноте сгорания (акр—1,03) и температуре перегретого пара. В табл. 3-2 обе горелки даны в подразделах одной графы. Учитывая меньшую надежность периферийного варианта, электростанция осуществила переделку горелок всех котлов по схеме центрального подвода газа. [c.110]

Решение. При заданном давлении пара по табл. П.1 приложения находим температуру насыщения = 201 °С. т. е. / > и, следовг1тельно, пар перегретый. Из таблиц для перегретого пара следует В = 0,2201 М /кг /I = = 3472 кДж/кг = 7,537 кДж/(кг К). [c.70]

По данным Перримана [1,19], скорость коррозии алюминиевых сплавов увеличивается пропорционально четвертой степени давления перегретого пара, приближаясь к скорости коррозии в насыщенном паре. Для подтверждения этого проводились специальные испытания. Образцы в течение 1 час выдерживались при температуре 300° С в насыщенном паре под давлением 87 ат, затем часть пара стравливалась, и в течение следующих 49 час образцы находились при той же температуре, но в перегретом паре под давлением 20 ат. Скорость коррозии образцов в этом случае оказалась близкой к скорости коррозии образцов, находившихся в течение 50 час в перегретом паре, при температуре 300° С под давлением 20 ат (табл. 1-6). Из приведенных испытаний видно, что если образцы находятся в паре с более высоким давлением, на поверхности их продукты коррозии, которые в дальнейшем могли бы заметно повлиять на коррозионное поведение металла, не появляются. [c.35]

Испытания проводились с трубами О 28x4 мм из углеродистой (Ст 10, Ст 20) и нержавеющей (12Х18Н9Т) сталей. Обогрев - электрический. Трубы охлаждались перегретым паром. Колебания температуры создавались посредством впрыска в паровой поток недогретой воды с помощью регулирующего клапана. Средний уровень температур 573 К. Свойства материалов при этой температуре сведены в табл. 4.2. [c.49]

Насыщенный пар аммиака или какой-либо другой легкокипящей жидкости должен иметь температуру не-околько ниже температуры воздуха в помещении О, так как тепло должно переходить от воздуха к аммиаку. Пусть аммиак имеет температуру 263°К (— 10°С). Из табл. 4-1 видно, что при этой температуре насыщенный аммиак имеет давление 2,97 ата. При таком давлении и степени сухости, например, л =0,92 аммиак выходит из змеевика, расположенного в охлаждаемом помещении, и поступает в компрессор А, где подвергается сжатию по адиабате. При этом повышается как его давление, так и температура. Пусть по вьиходе из компрессора это перегретый пар 210 [c.210]

Паровые форсунки. Используются при растопке и подсвечивании топок пылеугольных котлоагрегатов средней производительности. Форсунки надежны в работе, имеют большой диапазон регулирования, обеспечивают тонкое распыливание при работе на мазуте с повышенной вязкостью, менее забиваются, чем механические. Регулирование расхода топлива производится изменением давления пара. Расход пара на распыливание мазута до 2—3% общего количества пара, вырабатываемого котлоагрегатом, что приводит к потере конденсата и снижению к. п. д. нетто котлоагрегата. Длина факела короткофакельных форсунок 2,5—4 м, длиннофакельных 6—7 м. Паровые форсунки изготавливаются заводом Ильмарине (тип ФП ОСТ 24.836.04). Технические характеристики паровых форсунок приведены в табл. 8-26. Для распыливания топлива применяется сухой насыщенный или перегретый пар с температурой не выше 225°С или сжатый воздух давлением 4—25 кгс/см . Давление топлива перед форсункой не менее 0,5 кгс/см , вязкость — не более 10° ВУ. Удельный расход пара 0,3 кг/кг, воздуха 0,8 кг/кг. Для уменьшения длины факела применяется насадка, при этом давление топлива должно составлять 4—5 кгс/см . Воздух для горения подводится к корню факела через воздушные регистры от дутьевого вентилятора или за счет эжектирующего действия паровой струи. В последнем случае процесс горения мазута протекает со значительными потерями тепла от химического и механического недожога. [c.110]

Перегретый пар. Если к сухому насыщенному пару продолжать подвод тепла при р = onst, температура и удельный объем его будут увеличиваться. Получающийся пар с температурой, более высокой, чем температура насыщения при данном давлении, называется перегретым паром (рис. 15) . Его характеристики приведены в табл. III приложения 1. Чтобы найти плотность перегретого пара, надо воспользоваться формулой (4). [c.41]

Из ур-ий следует, что при равенстве упругости р п Р величина А, т. е. содержание в дестпл-лате другого компонента (не воды), будет больше а, или что с водой легко могут перегоняться вещества высокого мол. в. хотя бы и с низкой упругостью пара или, что то же, с высокой t°Kun- В виду того что кипение больших масс в присутствии воды происходит неравномерно и большими толчками, вместо волы вводят непрерывной струей перегретый пар °ими отдельных жирных к-т в струе перегрс -того пара, теоретически вычисленная, приводится в табл. 1. [c.258]

В этой же таблице даны сведения о допустимых пределах содержания в питательной воде соединений железа, меди и сухого остатка для водогрейных котлов. В тех случаях, когда потребителем попользуется не горячая аода, а насыщенный, осушенный или перегретый пар при да1влении до 4,5 МПа (45 жпс/см ), к качеству пара предъяв-лялтся требования, изложенные в табл. 9-3. [c.373]

Здесь принято гср = 29,3 кДж/(кмоль К), jib = 28,9 кг/кмоль "п = 2 574 кДж/кг (взято по табл. I для i—40° ), а г п = 2 574 кДж/кг (по табл. ПГдля рп = 6 кПа и / = 40°С). Как видно, энтальпии насыщенного и перегретого пара при одинаковой температуре одинаковы, так как они слабо зависят от давления. [c.42]

В разбавленных щелочах, например до концентрации 20% NaOH, титан устойчив. В более концентрированных щелочах и, особенно, при нагреве, он медленно реагирует с выделением водорода и образованием соли титановой кислоты. Есть сведения, что кипящая вода медленно воздействует на титан с выделением водорода [40], хотя по другим данным [3] считается, что титан весьма устойчив к горячей воде и перегретому пару. Органические кислоты, кислые фруктовые соки и пищевые среды не сказывают никакого разрушающего воздействия на титан Титан устойчив против коррозионного растрескивания в растворах хлоридов в напряженном состоянии так, например, он устойчив при наложении значительных растягивающих напряжений в кипящем концентрированном растворе хлористого магния, в котором разрушение нержавеющей стали Х18Н9 наступает через несколько часов. В табл. 89 приведены данные по коррозионной устойчивости титана и, для сравнения, нержавеющей хромо-никелевой стали в некоторых средах химической промышленности. [c.568]

После работ Глезера [74—76], обнаруживших чувствительность перегретой жидкости (диэтилового эфира) к ионизирующему излучению, появился новый инструмент ядерной физики — пузырьковая камера. Развитие техники пузырьковых камер очень скоро привело к созданию быстродействующих автоматизированных установок [77]. Объем перегреваемой жидкости достигает в них 10 -f- 10 л. При выборе рабочих веществ и проектировании пузырьковых камер нужно знать область чувствительности метастабильной жидкости к излучению. Со стороны высоких перегревов эта область ограничена линией спонтанного вскипания. Ей соответствуют перегревы, нри которых пузырьки образуются по всему объему жидкости. Указанную линию можно определить условием (р, Гд) = onst, например, = 10 сл сек . Наблюдения границы спонтанного вскипания в пузырьковых камерах сделаны для ряда жидкостей (см. табл. 10, взятую из [78]). Величина перегрева характеризуется здесь разностью давлений Ps — Р при температуре опыта. Из табл. 10 видно, что образование флуктуационным путем зародышей пара происходит при низком поверхностном натяжении. [c.76]

Определение поправки показано в табл. 5-6 и на рис. 5-8, где рабочие зоны перегретого и влажного пара приблизительно находятся по условным спрямленным линиям процесса на г—5 диаграмме при одном среднем к. п. д. проточной части = 11вооп 0,7 ч- 0,8 или близком к опытному значению. [c.262]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...