Совместный прямоугольный элемент

Совместный прямоугольный элемент с четырьмя степенями свободы в узле. Выше (см. п. 1—3) приведены аппроксимирующие функции (1.22) для этого совместного конечного элемента (рис. 2.4) и исследован порядок сходимости, который для напряжений равен а для перемещений h. Матрица жесткости этого элемента, полученная на основе (1.8), (1.22), (2.5), приведена в табл. 2.4, в которой принято [c.36]

Совместный прямоугольный элемент [c.139]

Результаты для двух полностью совместных прямоугольных элементов сходятся к точному решению надлежащим образом, причем сходимость в случае 16 степеней свободы более быстрая. К сожалению, для этого случая смешанная производная д и/дх ду должна рассматриваться как узловая переменная, что крайне неудобно при выполнении каких-либо преобразований. [c.130]

Совместный прямоугольный конечный элемент для плоского напряженного состояния. В каждом узле этого элемента (рис. [c.13]

Обратимся для иллюстрации к совместному прямоугольному конечному элементу (см. 5.2). Дифференцируя выражения (5.16) для перемещений в таком элементе, в соответствии с формулами Коши имеем [c.223]

В качестве конечного элемента покрытия выбран совместный прямоугольный конечный элемент с двумя степенями свободы, а связь между покрытием и упругим основанием моделировалась одномерным элементом с жесткостью, определяемой по значению коэффициента постели [55, 61]. [c.312]

Поле ФР определяют как произведения поля отдельного элемента на множитель, учитывающий совместное действие всех элементов. Поле прямоугольного элемента в плоскости хг согласно табл. 1.1 описывается формулой тХ Х, а общее выражение для поля излучения решетки в дальней зоне [c.89]

Рассмотрим Б качестве примера совместный плоский прямоугольный конечный элемент (см. 5.2), для которого перемещения задаются равенствами (5.16) [c.209]

Форма штыря (дет. /) выявляется изображениями на всех трех видах и знаками диаметра при размерах 60 и 70 мм. Правый элемент, имеющий цилиндрическую форму, предназначен для запрессовки в отверстие корпуса, его диаметр 60 мм, цилиндрическая поверхность обработана по допускам второго класса точности для глухой посадки. С торца этого элемента снята коническая фаска, на левом конце проточена цилиндрическая канавка. Форма среднего элемента выясняется при совместном рассматривании вида слева и вида сверху. Вид слева показывает, что форма этого элемента цилиндрическая (фланец), на торце цилиндра расположены пять отверстий четыре под винты и одно под штифт форма отверстий выявляется местными разрезами на виде сверху. В верхней части фланца — прорезь прямоугольной формы, предназначенная для прохода режущего инструмента при обработке деталей в приспособлении. [c.165]

Выделим бесконечно малый элемент у контура поперечного сечения бруса, работающего на совместное действие кручения и растяжения (рис. 9.5, а). Отдельно этот элемент показан на рнс. 9.5, б в силу его бесконечной малости он может быть изображен в виде прямоугольного параллелепипеда. [c.379]

Электрическая модель деформируемого тела в задачах теории упругости Элементарным объемам упругого тела соответствуют узлы электрической сетки из индуктивностей, емкостей и трансформаторов с диагональными элементами взаимоиндукции (сетка Г. Крона). Эквивалентная электрическая цепь удовлетворяет закону Ома и уравнениям Кирхгофа, что соответствует закону Гука и уравнениям равновесия и совместности Потенциалы, соответствующие деформациям и перемещениям, и токи, соответствующие напряжениям и усилиям Определение напряжений по заданным статическим или динамическим нагрузкам или перемещениям упругого тела, заданного в прямоугольных, полярных или цилиндрических коорди -натах, и для задач с осевой симметрией [35], [47], [67] [c.256]

Фиксатор УСП-626 (фиг. 82,2) служит для компоновки по-воротно-делительных устройств. Этот узел монтируют совместна с делительным диском и поворотной головкой. Конструкция его байонетного типа, с пружиной. Корпус узла прямоугольной формы соответствует высоте поворотных головок. Эти узлы предназначены для малой и средней серий элементов УСП. [c.153]

Этот результат показывает, что приближенное решение, основанное на использовании совместной матрицы, приближается к точному снизу. Это становится очевидным из рис. 3.17, где результаты для прямоугольного несовместного элемента сходятся к точному решению, но не ограничены сверху. [c.129]

Л е с с и г Н. Н. Определение несущей способности железобетонных элементов прямоугольного сечения при совместном действии изгиба и кручения. Бетон и железобетон , 1959, № 3. [c.289]

Наиболее рациональны плитные разрезные или консольные пролетные строения из элементов длиной на весь пролет или более с поперечной напрягаемой арматурой из высокопрочных стержней с анкерами в виде гаек, натягиваемых после бетонирования. Примером такой конструкции может служить сборно-разборная эстакада, поперечный разрез которой приведен на рис, 3.23. Элементы пролетных строений имеют прямоугольное сечение с круглыми пустотами, изготовленные в жесткой металлической опалубке. Их боковые грани гладкие и могут быть пригнаны друг к другу сухим стыком без клея или заполнения раствором. Поперечное обжатие осуществляется высокопрочными стержнями диаметром 25 мм с резьбой и анкерными гайками по концам, проходящими в закрытых каналах в верхней части элементов. Созданное такими стержнями обжатие обеспечивает совместную работу сборных элементов, во всяком случае, как шарнирно соединенных между собой. Опоры пролетных строений изготовлены в виде сборных ригелей, стоек и стаканных фундаментов двух типов. [c.100]

Действующими нормами на бетонные и железобетонные конструкции 1241 регламентируется расчет по прочности элементов только прямоугольного сечения с ненапрягаемой арматурой, работающих на кручение с изгибом. Вместе с тем в сечениях современных предварительно напряженных железобетонных коробчатых пролетных строений эстакад и особенно криволинейных в плане возникают значительные крутящие моменты как от временных, так и от постоянных нагрузок, и поэтому расчеты по предельному состоянию первой группы с учетом кручения весьма необходимы. В качестве возможного варианта проверки прочности коробчатых сечений при совместном действии изгиба и кручения можно рассматривать изложенную ниже методику [291. [c.201]

Инструмент Бегущая рамка, создающий на экране прямоугольную или многоугольную область выбора, является вспомогательным средством выбора элементов. Сама по себе бегущая рамка ничего не выбирает, а служит для ограничения области выбора совместно с командами выбора и для выбора элементов, отображаемых в ЗО-окне. [c.109]

Обращаясь к рассмотренным ранее конечным элементам, Вадим, что треугольный элемент с линейным полем перемещений (см. 5.1) и совместный прямоугольный элемент (см. 5.2) удовлетворяют условию полноты. Это непосредственно следует из формул <5.1) и <5.16) для перемещений и , Uy, в которых представлены полные полиномы первого и нулевого п<фядк№. Поскольку эти элементы являются также совместными, то они обеспечивают монотонную сходимость решения к точному при сгущении сетки. Погрешность аппроксимации перемещений убывает при этом в обоих случаях по крайней мере как где I — длина наибольшей стороны элемента. Как показы- [c.211]

Пусть прямоугольная пластина (рис. 8.10) испытывает изгиб под действием произвольной поперечной нагрузки. Разобьем пластину на ряд прямоугольных элементов со сторонами а я Ь. Связь конечных элементов между собой осуществляется в узлах. В каждом узле задаем по три нереме-щения (прогиб ш н два угла поворота дш дх и дт ду). Потребуем совместности вертикальных перемещений и углов поворота относительно местных осей х, у в узловых точках для прилегающих к узлу конечных элементов. Обобщенные перемещения в узлах конечного элемента обозначим через [c.217]

Совместный прямоугольный конечный элемент плиты. Этот элемент (см. рис. 1.2) известен как элемент Богнера — Фокса — Шмита. В каждом j узле (/=1, 2, 3, 4) введено четыре степени свободы (Wj, а,, Pj, Yj /=1, 2, 3, 4) и аппроксимация перемещений по области КЭ принята в виде [c.16]

Прямоугольные элементы сами по себе не очень удобны в применении к нерегулярным двумерным областям, но очень часто используются совместно с более, широко раснространенными треугольными элементами. Четырехугольные элементы в этом отношении более удобны, но все же они не получили такого широкого распространения, как треугольные, Позтому здесь-будет дано только краткое описание прямоугольных и четырехугольных элементов. Тем не менее следует помнить, что в не-которых.прнложеннях такие элементы можно с успехом использовать. [c.200]

Метод конечных элементов применяется не только при решении двумерных задач прикладной теории упругости (пластины, оболочки и конструкции, составленные из пластинчатых и оболочечных элементов), но и объемных (трехмерных) задач теории упругости. Для лучшей аппроксима-цпи сложной формы копструкцип применяются наряду с прямоугольными конечными элементами также конечные элементы других форм. Этот метод может применяться не только в форме метода перемещений, когда за неизвестные принимаются узловые перемещения и определяются они из уравнений равновесия, но и в форме метода сил, когда за неизвестные принимаются узловые внутренние усилия а определяются они из условия совместности перемещений в узловых точках. [c.228]

В оболочке возникает два вида напряженного состояния мембранное и изгибное. Мембранное напряженное состояние соответствует плоской задаче теории упругости. Для решения плоской задачи теории упругости наиболее распространены два типа прямоугольных конечных элементов элемент Мелоша [4 ] (поле перемещений задается в виде линейчатой поверхности) и элемент Клафа [5] (нормальные напряжения изменяются по линейному закону, касательные напряжения постоянны). Элемент Клафа не удовлетворяет условию совместности по перемещениям между соседними элементами, но соответствующее ему поле напряжений удовлетворяет условиям равновесия. При использовании элемента Мелоша условие совместности перемещений между элементами удовлетворяется, но не удовлетворяется условие равновесия внутри элемента. [c.224]

В работе представлены результаты аналитических и экспериментальны исследований динамического поведения цилиндрический оболочки с прямоугольным вырезом. Для определения собственных частот и форм свободных колебаний используется метод конечных элементов. Исходная задача сводится к задаче на собственные значения, которая решается с помощью метода совместных итераций. В результатах аналитического исследования показано влияние выреза на собственные частоты и формы колебаний оболочки. Угол выреза изменялся в пределах от 40 до 120°. Экспериментальные исрледования выполнялись на изготовленной из технической мягкой стали оболочке, имеющей приваренные по торцам кольца, прикрепленные болтами к жестким опорам. Полученные результаты теоретических и экспериментальных исследований совпадают с приемлемо хорощей точностью, и различия между ними не превышают 10%. Авторами было обнаружено очень незначительное влияние выреза на собственные частоты колебаний оболочки. [c.258]

Термины и определения, относящиеся к допускам формы заданного профиля и заданной поверхности, приведены в табл. 2,23. Под заданным профилем нлн заданной поверхностью понимается профиль (прверхноср ь),,заданный номидальными значениями координат отдельных точек (или номинальными размерами элементов профиля), указанными на чертежах д прямоугольных рамках без предельных отклонений. Отклонение формы заданного профиля (или заданной поверхности) является результатом совместного проявления отклоненкй размеров и формы профиля (поверхности), а также отклонений расположения его относительно заданных баз. Поэтому отклонения и допуски формы заданного профиля и Заданной поверхности отнесены в ГОСТ 24642—81 к группе суммарных отклонений и допусков формы и расположения. [c.437]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...