Кинематически неоднородные модели

Кинематически неоднородные модели. Принимая в (2.26) к = и вводя обозначение [c.91]

Рис. 2.3. Диаграмма функций поля перемещений в случае линейной к= ) кинематически неоднородной модели оболочки

Аналогичные (2.60) и (2.61) выражения принимаются, очевидно, и в соответствующих случаях для жесткостей отдельных слоев при построении кинематически неоднородных моделей слоистых оболочек. [c.99]

Условие (2.74) используется при вычислении (2.72). При этом в общем случае кинематически неоднородной модели слоистой оболочки выражение кинетической энергии конструкции, как легко убедиться, сохраняется в форме (2.73). [c.102]

Естественные начальные условия формулируются относительно кинематических переменных и их первых производных по времени. В рассматриваемом случае кинематически неоднородной модели М-слойной оболочки имеем, таким образом, начальные условия вида [c.105]

Параметрические колебания трехслойной цилиндрической оболочки. Рассмотрим задачу расчета начального участка спектра областей динамической неустойчивости шарнирно опертой трехслойной пологой цилиндрической оболочки средней толщины. Для кинематически неоднородной модели (2.34) соответствующая система уравнений динамической устойчивости может быть получена непосредственно из системы уравнений (2.101), если учесть замечание 2.3.2.1. Предполагая исходное НДС оболочки однородным, для случая осевой динамической нагрузки получаем [c.142]

Соверщенно очевидно поэтому, что выражения (2.26) позволяют естественным образом включить в кинематическую модель оболочки одновременно несколько различных гипотез, принимаемых независимо для отдельных ее слоев. Выражения (2.29), напротив, предполагают принятие единой кинематической гипотезы для пакета слоев оболочки в целом. Таким образом, соотношения (2.26) — (2.28) и (2.29), (2.30) являются исходными для построения двух принципиально различных классов кинематических моделей неоднородных слоистых оболочек — кинематически неоднородных (2.26) — (2.28) и однородных (2.29), (2.30) моделей. [c.91]

Помимо задач выравнивания неоднородных потоков в аппаратах и других различных устройствах, часто возникает необходимость преобразовать одну форму профиля скорости в другую. Например, в аэродинамических трубах с равномерным (прямолинейным) потоком иногда требуется создать для испытуемой в рабочей части модели кинематически подобную схему полета по кривой траектории. Этого можно достичь [26, 37], во-первых, изогнув особым образом модель и, во-вторых, создав поперек рабочего сечения трубы постоянный градиент скорости. Такое распределение скоростей может быть получено, например, при испытании решетки с переменным по сечению сопротивлением (переменной густотой). [c.11]

ОЦЕНКА КИНЕМАТИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ НЕОДНОРОДНОГО СЛОИСТОГО ПАКЕТА [c.136]

Таким образом, соотношения (2.39), которые по смыслу являются условия.ми кинематической однородности модели слоистого пакета, устанавливают взаимосвязь между кинематически неоднородной и однородной моделями с нежесткой нормалью первого порядка. Соотношения (2.39) означают, что в отличие от модели (2.34), в которой нормальные элементы всех слоев пакета обладают лишь тремя общими степенями свободы, связанными с перемещениями в пространстве пакета как целого, в модели (2.38) общими являются все 6 рассматривае.мых кинематических степеней свободы нормального элемента каждого слоя, т. е. пакет рассматривается как кинематическое целое с одним общим нормальным элементом, соединяющим обе граничные поверхности слоистого пакета. Следовательно, соответствующая модели (2.38) кинематическая гипотеза может быть сформулирована следующим образом нормальные элементы недеформированной оболочки после нагружения оболочки остаются прямолинейными, но изменяют свою длину и не являются ортогональными к деформированной поверхности приведения . [c.93]

Собственные колебания трехслойной цилиндрической оболочки. Рассмотрим задачу расчета спектра собственных колебаний шарнирно опертой трехслойной пологой цилиндрической оболочки средней толщины. С целью сравнения расчет проведем для кинематически неоднородной (2.34) и кинематически однородной (2.38) моделей. По соображениям простоты примем, что граничные поверхности оболочки свободны от действия нагрузок. Учитывая, что собственные колебания оболочки — это малые ко-.небания, можно, очевидно, пренебречь изменениями метрики поверхности приведения оболочки, т. е. принять [c.137]

В главе рассматриваются контактные задачи для неоднородных вязкоупругих стареющих оснований при их взаимодействии с одиночными штампами. Исследуемые модели многослойных оснований отличаются тем, что различные их слои изготавливаются из различных стареющих материалов, т.е. обладают свойствами возрастной и кон-струкциоьшой неоднородностей. Поэтому возникает необходимость изучения влияния ползучести, неоднородности и старения на закономерности формирования полей контактных напряжений под штампами, а также на кинематические характеристики (осадки и углы поворотов) самих штампов. [c.41]

Теория рассеяния рентгеновских лучей твердыми телами в общем случае должна исходить из уравнений Максвелла, которые описывают распространение электромагнитных волн рентгеновского диапазона в неоднородной среде с учетом граничных условий на поверхности раздела среды. Строгое решение этой задачи весьма затруднительно. В оптике оно получено только для нескольких частных задач, в основном для двухмерных твердых тел. В большинстве практически важных случаев приходится использозать приближенные методы, учитывая специфику конкретной задачи и выбирая удобную для нее модель. Для рассеяния рентгеновских лучей искаженной кристаллической решеткой общие исходные уравнения можно значительно упростить. Если искажения решетки достаточно большие, так что происходят сбои фаз между волнами, рассеиваемыми атомами на расстоянии, меньшем характерной экстинкционной длины, то дефекты кристаллического строения создают для распространения и рассеяния рентгеновских лучей условия, в которых можно использовать более простое кинематическое приближение теории рассеяния. Основные критерии применимости кинематического приближения рассмотрены ранее (см., например, [69, 93, 94]). [c.235]

При определении предельных нагрузок необходимо построение хотя бы одного совместимого с данным полем напряжений поля скоростей перемещений, проверка условия положительности диссипации энергии, а также продолжение решения в жесткую область. В этом случае можно считать предельные нагрузки определенными правильно. Отметим, что продолжение решения Прандтля в жесткую область было выполнено Бишопом [40. Если решение не продолжимо в жесткую область, то определенные нагрузки сохраняют роль кинематически допустимых и определяют верхнюю границу предельной нагрузки. Решение лишь уравнений статики идеально. пластического тела определяет нижнее значение предельной нагрузки. Что же касается неоднозначности определения поля скоростей перемещений, то идеально пластическая схема является предельной для различных сред упругопластических, вязкопластических, упрочняющихся, пластически неоднородных, анизотропных и т. п. при стремлении к определенным пределам соответствующих параметров. И различные поля скоростей могут реализоваться как пре дельные для подобных моделей. [c.455]

Одна и та же среда, или же отдельные ее участки, могут поочередно аппроксимироваться разными моделями в зависимости от решаемых задач. Например, на стадии обработки данных при расчете и вводе кинематических поправок используются модель однородной сплошной среды с заданной средней скоростью, при выполнении миграции на том же участке может быть выбрана модель неоднородной сплошной среды с заданным распределением истинных (интервальных) скоростей, а при оценке литологии, пористости, проницаемости этот же участок среды может быть аппроксимирован неоднородной анизотропной неидеально упругой, несплошной (зернистой, флюидонасыщенной) моделью. [c.5]

Трехмерные твердые модели с управляемыми свойствами были впервгле описаны в работе С. Ф, Больших, В. П. Горбатовой и Л. Н. Давыдовой (1961). Чтобы получить необходимые свойства, смешивали цемент и песок при различных соотношениях. Авторы на модели, иногда покрытой слоем воды, изучали кинематические и динамические характеристики отраженных и головных волн при наличии градиента скорости в преломляющем слое. Для сёйс-моразвёдки это представляет большой интерес. Однако вызывают большое сомнение перспективность и надежность использования трехмерных моделей из смеси песок—цемент прежде всего из-за большой неоднородности и большого поглощения в таких моделях. Этот способ изготовления трехмерных моделей из различных смесей может оказаться перспективным (и, пожалуй, только он может обеспечить в дальнейшем необходимый для сейсми- [c.23]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...