Тепловой баланс и тепловые нагрузки

Тепловой баланс и тепловые нагрузки В табл. 35 приведены данные по тепловому балансу и тепловым нагрузкам парогенератора полупромышленной установки при работе на ртути и на воде [c.170]

Температура в центре днища поршня двигателя СМД-14А достигает примерно 280° С, в месте стыка днища и стакана 240° С, в зоне верхнего компрессионного кольца 235° С при напряженных режимах работы (при нагрузке 0,85 N 1, частоте вращения вала 1700 об/мин). Теплота трения поршневых колец при изменении нагрузки от 0,33 до 0,85 Кеа составляет 24—35% в общем тепловом балансе и повышает приведенную выше температуру в среднем на 50° С. Следовательно, суммарная температура днища поршня при напряженных режимах работы достигает примерно 300—330° С. [c.134]

График температур для отопительной нагрузки (рис. XI. 1) строят следующим образом задаваясь различными значениями (в пределах температур данного климатического района), по формулам, полученным из уравнений тепловых балансов и теплопередачи, определяют температуру воды в тепловых сетях и в системе отопления. По оси абсцисс откладывают вычисленную температуру наружного воздуха по оси ординат — температуру воды 1. Полученные точки соединяют плавной кривой, характеризующей изменение температуры воды в соответствующей магистрали при изменении [c.183]

Тепловой баланс двигателя внутреннего сгорания, как уже указывалось, говорит о том, что около 30% вводимого в него тепла уносится отходящими газами и около 30%— охлаждающей водой. Температура отходящих газов при полной нагрузке составляет у четырехтактных двигателей 360—420° С и у двухтактных 280—320° С (меньшая температура у двухтактных двигателей объясняется подачей в цилиндр продувочного воздуха, который, проходя через окна, смешивается с отработавшими газами, в результате чего снижается их температура). Используя некоторую часть тепла отходящих газов для промышленных и бытовых нужд (отопление домов, прачечные, тепличное хозяйство), можно довольно значительно (до 25%) повысить экономичность установки и ее общий к. п. д. (до 50—55%). Тепло в таких случаях используют в котлах-утилизаторах. [c.444]

Вследствие плавности и бесшумности работы динамические нагрузки в червячных передачах невелики. При достаточно высокой точности изготовления и скорости скольжения Dj < 3 м/с, = 1. в общем случае можно принимать Кн = Кр= 1,1 1,4. Большие значения Кн п К. f принимают для высокоскоростных передач и переменной нагрузки. Червячные передачи работают с большим тепловыделением. Между тем нагрев масла до температуры, превышающей допускаемую, приводит к ухудшению смазочных свойств масла и опасности заеданий в передаче. Тепловой расчет червячной передачи при установившемся режиме работы производят на основе теплового баланса, т. е. равенства тепловыделения и теплоотдачи [c.312]

Нужны закономерности протекания износа инструмента при разных режимах не только по задней грани и лунке, но и в обобщенном виде для так называемого размерного износа. Если речь идет о тепловых явлениях, то нужны не столько данные о максимальных температурах при разных режимах, сколько удобные для использования формулы или диаграммы, определяющие распределение теплового баланса, величины температурных деформаций инструмента, а в некоторых случаях и станка и обрабатываемой детали и при этом опять-таки в их изменениях во времени, а не только при начале резания. Для каждого типа станка нужны конкретные нормативные данные о его суммарной жесткости и при этом не в виде одного единственного числа, а при разных нагрузках и при разгрузке и обязательно в связи с зазорами, влияющими на точность изготовления деталей, и опять-таки не только для так называемого состояния поставки , но и в эксплуатационном состоянии в разные моменты межремонтного периода. [c.76]

Из соотношения (1) следует, что для постоянства коэффициента теплоотдачи по длине необходимо и достаточно, чтобы на всем рассматриваемом участке отношение скорости изменения тепловой нагрузки по длине к скорости изменения температурного напора сохранялось постоянным. Температура жидкости в этом соотношении — средняя калориметрическая в данном сечении. Связывая ее с нагрузкой уравнением теплового баланса, можно получить дифференциальные уравнения для различных практически важных случаев и проанализировать решения. [c.60]

Эффективность же контактных экономайзеров существенно зависит от а) потребности предприятий в горячей воде б) характера потребления воды (графика нагрузки) в) числа часов использования максимума нагрузки г) доли горячего водоснабжения в тепловом балансе котельной в разное время года и суток д) степени напряженности работы котельной, т. е. соотношения между потребностью в тепле и теплопроизводительностью котельной е) наличия в д отельной хвостовых поверхностей нагрева и дымососной тяги ж) температуры уходящих газов и коэффициента избытка воздуха в газах з) необходимой температуры горячей воды и т. д. [c.152]

Наиболее благоприятными условиями для установки контактных экономайзеров, позволяющими получать максимальный эффект, являются а) наличие относительно крупных потребителей горячей воды с более или менее равномерным графиком ее потребления при большом числе часов использования максимума нагрузки (более 4000) и со значительной долей горячего водоснабжения в тепловом балансе котельной (более 10%) б) необходимость расширения котельной для полного обеспечения теплом системы горячего водоснабжения в) наличие дымососной тяги в котельной г) возможность непосредственного применения воды, нагретой в экономайзере, без дополнительного нагрева и обработки ее и без применения промежуточного теплообменника. [c.152]

Тепло топлива, сгорающего в двигателе внутреннего сгорания, только частично переходит в полезную работу, остальная часть уносится с охлаждающей водой, проходящей через рубашку двигателя, и с отходящими из двигателя газами. Охлаждение стенок цилиндра необходимо ро избежание перегрева их и возможности сгорания смазочного масла. Поэтому правильная эксплоатация охлаждения двигателя является весьма ответственной работой. Фиг. 140 дает диаграмму теплового баланса двигателя в зависимости от нагрузки, из которой видно, что количество тепла, уносимого с охлаждающей водой, при полной мощности составляет около 30% Полагая расход топлива порядка 200 г э. л. с. час, т. е. около 2 000 ккал э. л. с. час (Qp = 10 000 ккаЛ/ кг), найдем количество тепла, уносимого на 1 э. л. с. час с охлаждающей водой, равным 600 ккал/э. л. с. час. Полагая температуру воды, входящей в рубашку, t" и [c.188]

Опыт эксплуатации станции показал, что механические характеристики ПТО удовлетворительные (см. [11] к гл. 3). Но в то же время с помощью теплового баланса установки (табл. 8.1), работающей на малых нагрузках, было установлено, что эффективность теплообменников составляла около 50 % значения, указанного проектантами, и около 35% значения, полученного для полной поверхности теплопередачи и последних корректировок по теплоотдаче жидких металлов. [c.275]

Зависимость удельного расхода топлива при полной (1) и частичной (2) нагрузках дизеля (а) и теплового баланса быстроходного дизеля (б) от концентрации воды в эмульсии I — эффективное тепло 2 — тепло охлаждающей воды з — тепло выхлопных газов [c.248]

Режимно-наладочные испытания для определения оптимального избытка воздуха, минимально устойчивой нагрузки и т. п., не преследующие цели проверки общей экономичности агрегата, не требуют обязательного сведения-теплового баланса.. [c.283]

В основу определения характеристик поверхностей нагрева положены взаимно увязанные типовые и нормативные методы расчета [48—54], что потребовало построения итерационного расчетного процесса. Итерационному уточнению подлежат 1) температура газов на входе в поверхность нагрева Гг — с точностью расчета теплового баланса поверхности нагрева 8 2) максимальная удельная тепловая нагрузка Qq — с точностью Ej 3) максимальная температура стенки металла — с точностью 83 4) средняя удельная тепловая нагрузка q — с точностью S4 5) число рядов труб вдоль газового потока — с точностью 6) потеря давления пара в поверхности нагрева Арп — с точностью ев (здесь е ,. .., — достаточно малые положительные величины). Максимальная температура стенки рассчитывается для противотока по выходной температу- [c.53]

На фиг. 162 и 163 графически представлены составляющие теплового баланса ртутного котла полупромышленной установки и тепловые нагрузки его отдельных элементов. [c.172]

Простейшими, казалось бы, методами оценки любого изменения схемы или отклонения режима эксплуатации могли бы служить расчет тепловых балансов установки до и после изменения и сравнение получающихся в результате расчета расходов теплоты при одинаковой нагрузке. Однако даже при широком внедрении современных вычислительных машин этот метод трудоемок. [c.3]

Тепловая нагрузка поверхности рассчитывалась по силе греющего тока и падению напряжения на тепловыделяющей части опытных элементов. Тепловой баланс с учетом всех потерь удалось свести с точностью 5%. Ошибка в определении тепловой нагрузки не превышала 4—5%. [c.38]

Часто полученные фафические зависимости (диаграмму режимов) описывают аналитическими выражениями, которые называют энергетическими характеристиками. Их использование в расчетах тепловых и материальных балансов очень удобно, но не наглядно для эксплуатационного персонала, главной задачей которого, в первую очередь, является обеспечение требуемой тепловой и электрической нагрузки при полной гарантии надежности работы турбоустановки. [c.319]

Тепловой баланс, количество тепла и тепловые нагрузки [c.63]

Испытание котельной установки при четырех промежуточных нагрузках с определением ее экономичности и основных потерь теплового баланса и выявлением влияния тонкости помо ла на отдельные потери. .......... [c.267]

Кроме отмеченных выше членов теплового баланса, при тепловых испытаниях котельных агрегатов может иметь место потеря тепла на неустановившевся тепловое состояние, которую иногда обозначают Qg ккал1кг. При растопке или повышении нагрузки агрегата все его части прогреваются и аккуму 1ируют тепло наоборот, при остановке или снижений нагрузки те же элеменгы охлаждаются и начинают отдавать тепло. Так как точно оценить величину Qg не представляется возможным, то принято тепловые испытания котельных агрегатов проводить при установившемся тепловом состоянии, когда можно положить Qg = 0. Для этого испытанию котла должна предшествовать длительная работа его (в течение 8—12 часов), с постоянной нагрузкой. При проектировании величину Qg учитывать не следует. [c.128]

Ор2и- После чего раздельно для первой и второй ступеней, а также для системы в целом составляют отношения тепловых балансов при средненедельной нагрузке и любом произвольном значении в значения коэффициентов теплопередачи в каждой I зоне к аналогичному балансу при ступени в виде [c.438]

На фиг. 3 изображена зависимость между числом оборотов и тепловым балансом при полной нагрузке (по ранним американским исследованиям). Это исследование освещает вопросы распределения тепла во всех фазах рабочего режима для восьмицилиндрового карбюраторного двигателя СЬгуз-1ег с водяным охлаждением. Этими же данными можно руководствоваться при исследовании и карбюраторного двигателя воздушного охлаждения с такой же общей и удельной мощностью. Для подтверждения этого предположения в табл. 1 приведены основные конструктивные и мощностные данные для испытанных конструкций верхнеклапанного и нижнеклапанного автомобильных карбюраторных двигагелей с воздушным охлаждением. Удельная мощность, степень сжатия, так же как и развиваемая мощность, или среднее эффективное давление всех трех двигателей свидетельствуют об их примерном равенстве в отношении совершенства конструкции. [c.510]

Расчет осуществляют методом последовательных приближений, для чего вначале задаются лервым приближенным значением температуры внутреннего (горячего) теплоносителя на выходе в ТА. Из уравнения теплового баланса (2) подсчитывают тепловую нагрузку О и определяют температуру внешнего холодного теплоносителя Гг из выражения [c.135]

Для технологических процессов производства синтетических каучуков и синтетического спирта характерно более высокое долевое участие тепловых ВЭР в покрытии суммарной тепловой нагрузки предприятий по сравнению с предприятиями нефтеперерабатывающей промышленности. В настоящее время для заводов синтетического каучука выработка тепла за счет БЭР составляет около 14%. общего теплопотребления подотрасли в целом. Спиртовые же заводы за счет пара утилизационных установок покрывают свою потребность в тепловой энергии примерно на 45%. В то же время не на всех заводах полезно используются тепловые ВЭР для покрытия технологической и отопительно-вентиляционной нагрузки предприятий. Например, потребность в тепловой энергии на Куйбышевском заводе синтетического спирта в настоящее время покрывается за счет ВЭР до 21%, на Уфимском заводе —до 24%. Однако на Орском заводе синтетического спирта тепловые ВЭР вообще не используются и тепловая нагрузка завода полностью покрывается за счет выработки тепла в энергетических установках, использующих минеральное топливо. Следует отметить, что наряду с рационализацией теплового хозяйства промышленных предприятий с целью вовлечения в тепловой баланс ВЭР, утилизация которых в настоящее время технически решена, значительно повысить долю ВЭР в покрытии тепловой потребности производства этилена и синтетического спирта может решение проблемы утилизации пирогаза для выработки тепловой энергии. Что же касается сажевых заводов, то они потребляют сравнительно небольшое количество тепловой энергии, в связи с чем при утилизации сажевых газов в котлах необходимо вырабатывать пар энергетических параметров, который может быть использован в турбогенераторах для выработки электроэнергии. [c.33]

На предприятиях тяжелого машиностроения ВЭР для покрытия тепловой нагрузки в настоящее время используются недостаточно. На действующих утилизационных установках вырабатывается пар низких параметров и ВЭР используются в основном на отопительновентиляционные цели и горячее водоснабжение. В балансе потребления тепловой энергии ВЭР занимают незначительное место — около 4,3%. Тем не менее этот уровень в балансе тепла может быть повышен за счет использования ВЭР также и для технологических целей для таких круглогодичных потребителей, как моечные машины, различного рода ванны, устройства для разогрева мазута и масла, а также для привода прессов и молотов при повышении давления вырабатываемого в утилизационных установках пара до 1,2—1,5 МПа. [c.35]

Из этого соотношения видно также, что если температура стенки линейно возрастает по длине (Ист/йх = onst (следовательно, и тепловая нагрузка линейно возрастает по длине), то коэффициент теплоотдачи не будет постоянным. Действительно, из уравнения баланса тепла (2) для этого случая получим [c.61]

В энергетических и крупных промышленных котельных Советского Союза достигнут весьма высокий уровень использования топлива. Так, при работе на газе и при расчете теплового баланса по низшей теплоте сгорания топлива к.и.т. в этих котельных достигает 93—94 % (при пониженной нагрузке даже до 95—96 %) потеря теплоты с уходящими газами при их температуре 100—140 °С соответственно составляет не более 4— 6%, При строгом и наиболее отвечающем современным задачам расчете теплового баланса топливоиспользующих установок по высшей теплоте сгорания газа к.и.т. в наиболее совершенных котлах, работающих на газе, достигает 85 %- Однако в настоящее время даже такой высокий уровень топливоис-пользования при сжигании природного газа нельзя считать предельным и всегда приемлемым. [c.3]

Подобно тому как при определении к. п. д, мы анализируем составляющие теплового баланса, при исследованиях температуры стенки радиационного пароперегревателя желательно знать тепловые потоки и условия теплоотдачи от стенки к пару. Основной характеристикой радиационного пароперегревателя является зависимость температуры стенки от нагрузки парогенератора при оптимальных параметрах топочного процесса и средствах регулирования перегрева. Типовые характеристики этого рода Показаны на рис, 9-16,а. При количественном регулировании, т. е. при регулироваиии числом действующих горелок, особенно для вьгсокореакционных топлив, они изменяются незначительно, в результате чего при снижении нагрузки может произойти повышение температуры стенки. Качественное регулирование, т. е. одновременное изменение подачи топлива и воздуха на все горелки, сопровождается равномерным по всей топке и более глубоким снижением величины тепловых потоков, в связи с чем более ве1роятно снижение температуры стенки. Исследование этих вопросов служит одной из предпосылок для правильного выбора способа регулирования нагрузки на данном парогенераторе. [c.212]

Для определения расчетной тепловой нагрузки систем отопления и вентиляции составляют тепловой баланс производственных помещений для холодного, переходного и теплого периодов путем подсчета всех теплопотерь и теплопоступленин. [c.378]

Для испытания системы байпасирования пара были организованы специальные измерения температур и давлений пара по тракту вторичного перегревателя. Использовались также штатные измерения по котлу и турбине. Опыты проводились при нагрузке блока 140 Мет и отключенных подогревателях высокого давления. При разных положениях переключающих секторов байпасных клапанов в установившихся режимах агрегата фиксировались температуры пара по тракту вторичного перегрева. В процессе обработки опытных данных коэффициент байпаса определялся из уравнения теплового баланса смешения потоков основного и байпасируемого пара по формуле [c.187]

Температурные статические характеристики. В табл. 6-3 представлены результаты обработки ряда опытов, характеризующие работу вторичного перегревателя корпуса А при различных установившихся рен имах. Всего было проведено 17 таких опытов при нагрузках блока от 150 до 95 Мет на природном газе и от 143 до 200 Мет на мазуте. Температуры и теплосодержания пара, коэффициенты байпасирования, температуры дымовых газов усреднены по сторонам корпуса. Коэффициенты байпасирования определялись из уравнения теплового баланса смешения основного и байпасируемого потоков пара. [c.225]

Большое значение для определения Л тэц имеет выбор значений и Qпp , которые зависят от теплового баланса района и промышленных предприятий, а также от целесообразного радиуса охвата прилегающих к проектируемой ТЭЦ потребителей теплоты. Радиус охвата тепловых потребителей зависит от параметров и вида теплоносителя, а также от удельной тепловой плотности и характера тепловой нагрузки, от типа прокладки теплопроводов, от стоимости топлива и оборудования в данном экономическом районе. Для коммунально-бытовых потребителей при застройке пятиэтажными и более высокими домами технико-экономический радиус охвата тепловых потребителей составляет 15 — 20 км. Для технологических потребителей, требующих пара с параметрами 0,7—1,5 МПа и имеющих число часов использования максимума тепловой нагрузки более 3000—4000 ч в году, технико-экономический радиус охвата составляет 5—7 км. Значения отзц и а р также приходится предварительно оценивать, если не было проведено технико-экономического расчета по их определению в предварительной стадии выбора варианта теплоэнергоснаб-жения данного промышленного района. Для прикидочной оценки мощности при стоимости топлива в районе 18— 23 руб/т можно рекомендовать при QoГ" > 350 МВт и >120 МВт атэц = 0,5 и а р = 0,7 с последующим уточнением этих значений. [c.217]

При использовании табл. 3.27 значения Д и X в месте кризиса, который обычно возникает в конце трубы, рассчитываются из уравнения теплового баланса, в которое входит тепловая нагрузка q (см. п. 1.17.2). Поэтому определение q проводится в следующей последовательности задаются, на его основе рассчитывают Д или х в конце трубы, затем по полученному значению А Гдед или X, а также в зависимости от давления и массовой скорости выбирают из табл. 3.27 и сравнивают его с принятым. Расчет повторяют до тех пор, пока значения q не совпадут. [c.243]

Методика оценки тепловых потерь рассматривается также в работе Н. Й. Гельперина и В, А. Мура Интересны выводы авторов о том, что потери тепла в окружающую среду так же влияют на тепловой баланс МВУ, как равные этим потерям отборы паров. В частности, потери тепла в г-м аппарате увеличивают тепловую нагрузку канадого предыдущего корпуса на величину [c.118]

На рис. 2.7 дана графическая интерпретация энергетического баланса ТЭЭЛ из теллуристого свинца (режим ма кси мал ьной мощности, к. п. д. без учета потерь), построенная по данным теплового баланса табл. 2.1. На диаграмме принят одинаковый масштаб по ширине энергетических потоков. Тепло, подводимое к горячему спаю, переносится к холодному спаю теплопроводностью и теплом Пельтье — Томсона Q x- Разница в величине тепла Пельтье — Томсона горячего и холодного спаев равна общему количеству полученной электроэнергии, половина которой отдается полезной нагрузке. [c.24]

При неустановившемся тепловом состоянии котла (растопке, переходе на другую, большую нагрузку) возникают дополнительные потери теплоты на нагрев кладки, металла, рабочего вещества. В этом случае в расходной части уравнения теплового баланса (2.12) и (2.20) член ракк ( акк) имеет положительное значение, т, е. является потерей теплоты. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...