Потеря с недожогом

Из-за большой рециркуляции возврата и соответственно большого накопления твердых частиц в контуре рециркуляции конструкция и эксплуатация установки, особенно малой мощности, могут существенно усложниться. Поэтому следует, по-видимому, рассматривать и другие пути снижения потерь с недожогом, в частности окомкования уноса и мелочи топлива, использование циклонных дожигающих камер и отдельных топок для дожигания уноса. [c.329]

Результаты эксплуатации реконструированных топок подтвердили, что такой путь правилен. Трудности, связанные со шлакованием топки, в большинстве случаев исчезли или существенно уменьшились. Переход к топкам с жидким шлакоудалением позволил повысить нагрузку котла в отдельных случаях на 20%. На многих электростанциях малый избыток воздуха у топок с жидким шлакоудалением также способствовал понижению температуры перегретого пара, которая при переходе на сжигание малоценных видов угля у котлов с гранулированным шлакоудалением обычно возрастала. С уменьшением избытка воздуха повысился к. п. д. котла. Улучшению к. п. д. котла способствовала также высокая температура факела в плавильной камере, которая содействовала понижению потерь с недожогом. [c.241]

Наличие пережима в топочных камерах пылеугольных котлов, предназначенных для сжигания АШ, а также в топочной камере газомазутного котла ПК-41, в значительной мере снижает надежность этих котлов. Основное назначение двустороннего пережима — защита ядра факела от охлаждения—-не достигается, поскольку температура экранных труб ниже, чем газов. В то же время проблема надежности экранных труб в зоне пережима усугубляется повышенными скоростями газов и сепарацией пыли на верхние скаты пережима. Время пребывания частиц топлива в топочной камере с пережимом меньше, чем в открытой топке. Поэтому ликвидация пережима должна способствовать не только повышению надежности экранных труб НРЧ, но и увеличению времени пребывания частиц топлива в зоне горения и снижению потерь с недожогом топлива. Однако, при этом возможно повышение температуры стенки верхней радиационной части и расширение зоны активного шлакования. [c.129]

Для каждого вида твердого топлива и мельницы существует оптимальная тонкость помола Rw ), при которой суммарные затраты на размол и от потерь с недожога топлива минимальные. [c.65]

Периодическая загрузка топлива при сохранении постоянной подачи воздуха создает неблагоприятные условия для горения в ручных слоевых топках. После загрузки топлива из-за увеличения высоты слоя возрастает его сопротивление и расход воздуха (кривая /, рис. 36, г) снижается (наименьший за весь рабочий цикл). Вследствие разогрева топлива и выделения летучих начинается их горение. Кроме того, продолжается под слоем свежего топлива горение кокса, лежавшего на решетке до загрузки, т. е. потребность в воздухе в это время наибольшая (кривая Л). Так как не весь воздух, прошедший через решетку, используется в горении, а часть его проходит транзитно (из-за несовершенства смесеобразования, из-за неравномерности слоя и т. д.), то в начальные моменты цикла вследствие нехватки воздуха (заштрихованная зона, ограниченная кривой // и кривой /// — фактически используемого воздуха) часть топлива не выгорает и потери с недожогом велики. В конце же цикла из-за уменьшения сопротивления слоя топлива и роста расхода воздуха существенно выше необходимого для горения происходит переохлаждение топки. [c.87]

Большого внимания требуют топочные режимы и работа горелок,системы пылеприготовления. При определенных условиях может происходить обгорание горелочных насадок, забивание пылепроводов пылью и загорание этих отложений, ограничение подачи вторичного воздуха и т. д. Это влечет ухудшение и затягивание горения, рост потерь с недожогом, повышение температуры газов около экранов и на выходе из топки, появление восстановительных зон и шлакование топки и поверхностей нагрева. Учитывая важность поддержания оптимального воздушного режима топочного процесса, персонал должен постоянно следить за исправностью приборов газового состава (Ог или СОг) и вести текущий контроль плотности топки и конвективных газоходов путем наружного осмотра и определения присосов. Также необходимы постоянное наблюдение за состоянием горелочных устройств, пылепроводов, обмуровки осмотр топки, ширмы, фестона, пароперегревателя. Особое внимание уделяется наблюдению за устойчивостью воспламенения, достаточностью подачи воздуха, равномерностью поступления топлива и воздуха по горелкам и их сечению, за качеством распыла жидкого топлива и отсутствием его течи на топочные экраны и обмуровку, а также за сопротивлением шлакуемых и загрязняемых поверхностей при их своевременной обдувке и очистке. [c.208]

Составляющие тепловых потерь указаны в формуле (18.5). Из них потери теплоты от химической неполноты сгорания <Эз и от механического недожога Q< для современных котельных агрегатов невелики, что связано с высоким совершенством горелочных устройств (см. гл. 17). Несколько больше потери в окружающую среду через ограждение (стены) котла, но и они обычно не превышают 2,5 %, поскольку плотные относительно холодные экраны топки и изоляционный слой обмуровки как топки, так и газоходов достаточно надежно защищает котел от теплопотерь в окружающую среду. Наибольшие теплопотери (5 % и более) составляют потери с уходящими газами, поскольку они удаляются из котла с температурой ПО—150°С (см. 18.1), что намного превышает температуру окружающей среды. [c.216]

Если в уходящих газах содержатся горючие газообразные элементы (Hj, СН и др.) или продукты неполного сгорания СО, то имеют место потери с химическим недожогом топлива. Величина этих потерь определяется количеством и теплотой сгорания указанных горючих элементов. [c.36]

Поскольку частицы твердого топлива могут совсем не участвовать в химической реакции, потери теплоты с твердым непрореагировавшим топливом называют потерями с механическим недожогом. [c.37]

Горелки допускают как раздельное, так и совместное сжигание газа и мазута. Совместное сжигание имеет место при переходе работы котла с одного вида топлива на другой. Потери с химическим и механическим недожогом не должны превышать соответственно 3 = 0,1 % и 4 = 0,2 % при избытке воздуха в топке т = 1,03 для мазута и лля газа. Удельная металло- [c.81]

Химический недожог является прежде всего следствием общего или локального недостатка воздуха в зоне горения. Локальный недостаток связан обычно с некачественным перемешиванием топлива и воздуха. Увеличению потерь с химическим недожогом способствует также уменьшение температуры в топке при снижении нагрузки и малое 142 [c.142]

Остальные слагаемые в уравнениях (3-1) и (3-2) представляют потери тепла с уходящими газами (< 2 или д ), от химического (Q, или д и механического q ) недожогов, в окружающую среду через наружные ограждения котла (<2д или и потерю с физическим теплом шлака ([c.56]

Механические форсунки чувствительны к уменьшению давления мазута. При снижении давления ухудшается процесс распыливания, что приводит к значительному повышению потерь с химическим недожогом, дымлению, коксованию форсунки и амбразуры. Нижний предел давления, лимитируемый качеством распыливания для мазутов вязкостью от 6° ВУ, может быть допуш,ен не менее 9 бар и около 16 бар для мазутов вязкостью от 9° ВУ. [c.98]

Из-за низких температур горения в кипящем слое (850"С) имеют место большие потери с механическим недожогом. В большинстве случаев необходима установка на котле системы улавливания и возврата уноса в топку для повышения эффективности сжигания. Дополнительный золоуловитель и вентилятор возврата уноса увеличивают затраты на собственные нужды котла. [c.191]

Анализ результатов измерений и расчетов показал, что если считать потери с механическим недожогом за счет динамических выбросов [c.276]

Испытания котлов с топками кипящего слоя (рис. 5.3, 5.4) показали, что потери с механическим недожогом составляют от 4 до 25% в зависимости от режимных и конструктивных параметров и сорта топлива. Эффективность горения твердых топлив в циркулирующем кипящем слое благодаря особенностям гидродинамики и интенсивной рециркуляции частиц, обеспечивающей длительное время пребывания частиц в топке, может быть достаточно высока (до 99 %), [c.319]

Рис. 6.10. коэффициента избытка воздуха и потерь с механическим недожогом [c.320]

Рис. 6.11. Зависимость коэффициента избытка воздуха и потерь с механическим недожогом от высоты спокойного слоя (экибастузский уголь)

Рис. 6.11. Зависимость коэффициента избытка воздуха и потерь с <a href="/info/798">механическим недожогом</a> от высоты спокойного слоя (экибастузский уголь)

Расчет показал (рис. 6.15) при отсутствии мелочи в топливе и отключенной системе возврата уноса потери с механическим недожогом (в уносе) составят 6,5% на газовом и 22,3 на тощем угле при эффективности улавливания первой ступени 92% и отсутствии мелочи в топливе потери с механическим недожогом за счет возврата уноса 322 [c.322]

Как видно из таблицы, основными были потери с уходящими газами и механическим недожогом. Относительно небольшое содержание горючих в слое (0,5-3%), характерное для всех топок с низкотемпературным кипящим слоем, невысокая зольность сжигаемого топлива (26-29%), а следовательно, значительное количество слива слоя вызвали низкий уровень потерь теплоты со сливом (0,45-0,66). Этими же причинами, а также благодаря охлаждению воздухом эолового бункера объясняются низкие потери с физической теплотой удаляемого шлака (0,06-0,04%). Потери теплоты с химическим недожогом (0,06-0,08%) оказались значительно меньше, чем при сжигании газового и тощего углей в топках с приблизительно аналогичной конфигурацией и размерами надслоевого пространства, что объясняется низким содержанием летучих в угле и большими избытками воздуха в топке. [c.323]

Потери с механическим недожогом, % 18,3-32,6 12-22,8 [c.330]

В сложных установках с большими вспомогательными устройствами коэффициент потерь в камерах сгорания Я = 0,02. В компактных камерах сгорания без вспомогательных устройств этот коэффициент равен 0,005 и меньше. Потери от недожога в последнем случае включаются в значение Я. [c.152]

Для выявления оптимальной тонкости размола пыли можно сузить рамки эксперимента до определения расхода энергии на размол и потерь с механическим недожогом. Естественно, что все остальные показатели режима топочного устройства при этом должны быть постоянными. Пересчет электроэнергии на топливо производится по соотношению [c.15]

Потери с механическим недожогом для твердых топлив бывают достаточно велики и борьба с ними представляет собой один из главных резервов усовершенствования топочно-горелочных устройств. В табл. 3-1 приведен расчет дополнительных тепловых потерь для двух крайних по своим реакционным свойствам топлив мазута и антрацитового штыба. Таблицы такого рода составляются по фактически достигнутым результатам. Анализируя таблицы, можно оценить вероятную экономию топлива, а также наметить основные направления ее конкретной реализации. [c.43]

Потери с механическим недожогом подсчитываются по формуле [c.283]

В результате изменения коэффициента избытка воздуха увеличиваются либо потери тепла с уходящими газами, либо с химическим недожогом топлива. Так, испытания котлов, оборудованных подовыми горелками, показали, что при отсутствии регулирования подачи воздуха в топку снижение нагрузки котла до 60% вызывает увеличение потери с уходящими газами на 10%. [c.13]

Зольность угля также оказывает большое влияние на экономичность работы циклонной топки. Благодаря тому, что уголь не размолот до тонкого порошка, а лишь раздроблен до частиц сравнительно крупного размера, зола не отделяется от горючих элементов. Поэтому при сгорании частиц в зольной оболочке остается большое количество горючих. Возникает вопрос о том, сгорят ли эти горючие в момент расплавления зольной оболочки на стенах циклона. Поэтому при сжигании зольных углей можно ожидать повышенной потери с механическим недожогом. [c.43]

Интенсивное перемешивание факела выравнивает также его химический состав а препятствует возникновению потерь с химическим недожогом. [c.81]

Установка двухсветных экранов позволяет уменьшить необходимый объем камеры охлаждения- При этом, однако, следует иметь в виду, что уменьшение объема охлаждающей камеры сокращает время пребывания продуктов горения в топочной камере. Излишнее сокращение этого времени может ухудшить дожигание грубых частиц угля, что вызовет повышение потери с механическим недожогом. Несожженные частицы угля приходят в камеру охлаждения хорошо газифицированными пламенем в плавильной камере. Факел в камере охлаждения в большинстве случаев прозрачен и содержит только горючие частицы золы, которые не были уловлены в камере плавления. Эти частицы уменьшают прозрачность факела, особенно если сжигаются очень зольные угли, и увеличивают отдачу тепла радиацией из факела на стены топки. [c.146]

Обеспечение максимальной экономичности агрегата при наиболее вероятном ре жиме его н а г р у 31К и и сохранение высокой экономичности при других режимах. Как известно, максимальный к. п. д. котельного агрегата имеет место не при наибольшей (максимально длительной) его нагрузке, а при значительно более низких нагрузках, потому что при этих условиях потери с уходящими газами и с механическим недожогом несколько меньше, чем при максимально длительной нагрузке. Экономический режим котельного агрегата, следовательно, примерно соответствует экономической нагрузке турбины. Вместе с тем необходимо, чтобы изменение к. п. д. котельного агрегата в пределах ожидаемых его нагрузок давало возможно более пологую кривую. Далее необходимо, чтобы все вспомогательные механизмы котельного агрегата также работали при экономическом режиме котла с максимальной экономичностью. [c.123]

Потерю с недожогом можно еще уменьшить, если воз-Брлщать в плавильную камеру золу из-под золоуловителей. В этом случае горючие, содержащиеся в золе, могут быть яожжены в факеле топки. Возвращаемую золу целесообразно направлять предварительно в мельницу, так как в результате ее помола освобождаются горючие элементы, покрытые первоначально пленкой шлака. [c.86]

Величина потери с недожогом была принята равной 1%. Кроме того, было исследовано влияние изменения степени охлаждения нижней части топки, стены которой покрыты слоем шлака, на температуру продуктов горения на выходе из топки. Для этого изменялась величина коэффициента I, который в пред1иествующем расчете был принят равным 0,35, Расчет был повторен для различных величин I от 0,00 до 0,70. Первая величина коэффициента соответствует стенам, не пропускающим тепла, в то время 346 [c.346]

Зондирование пристенных участков топочной камеры котла ТГМП-1114 со встречными прямоточными горелками показало, что при коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки il,01—1,02 концентрация сероводорода и газах достигает 0,003—0,006%. Исследования проводились при сжигании мазута с содержанием серы 2,18—3,1% с зольностью 0,03—0,06%. При отмеченных избытках воздуха суммарные потери с недожогом топлива составляли менее 0,6% [36]. По сравнению с котлом ТГМП-114, оборудованным вихревыми горелками, уровень концентрации сероводорода в топочных газах котла со встречными прямоточными горелками оказался вдвое ниже. [c.67]

Частые удаления золы и шлака вызывают резкое опускание высокотемпературных зон, увеличенные потери с недожогом в выгребах, оголение колосниковой решетки, а при обращенном и двухзонном процессах также—увеличение смолосодержания в газе, вследствие попадания недостаточно прококсованного топлива в реакционные зоны. [c.386]

При работе котла обслуживающий персонал должен, используя выполненную схему газовоздухопроводов, обеспечить равномерное распределение воздуха по секциям воздухоподогревателя, по воздухопроводам, раздающим воздух по сторонам котла, и по отдельным горелкам. Особенно важно сохранить оптимальное распределение потоков при останове одного нз вентиляторов, учитывая, что нарушение равномерного распределения воздуха между работающими горелками может привести к значительному ухудшению процесса горения, увеличению потерь с недожогом топлива, шлакованию поверхностей нагрева, сепарации пыли на под топки, появлению температурных перекосов в топочной камере и газоходах. При отключении одной или нескольких горелок неавходимо обеспечить равномерное распределение воздуха между оставшимися в работе горелками. [c.87]

Потери тепла от механического недожога в тонках с забрасывателями зависят в основном от гранулометрического состава топлива, а также от его сорта. По данным ЦКТИ, с увеличением содержания в топливе кусков крупнее 20 мм от 5 до 40% потеря со шлаком возрастает в два раза (от 1—6 до 2—12%), а при возрастании в топливе пылевых частиц О—0,09 мм от 2,5 до 10% потеря с уносом повышается в четыре раза (от 3—5 до 12—24%). Повышенное содержание горючих в уносе наблюдается при сжигании тощих углей и антрацитов. Потери со шлаком приблизительно пропорциональны зольности угля на сухую массу. [c.77]

Весьма эффективным мероприятием по снижению интенсивности низкотемпературной коррозии и уменьшению заноса хвостовых поверхностей нагрева является сжигание мазута с малыми избытками воздуха а— = 1,01- - ,02. Однако внедрение этого мероприятия осложняется из-за необходимости обеспечения высокой плотности топки и конвективных газоходов для сведения до минимума нрисосов, а также неприспособленностью существующих в настоящее время горелочных устройств и систем регулирования для обеспечения процесса сжигания с малыми избытками воздуха. При снижении избытка воздуха в ряде случаев возрастают потери с механическим недожогом мелкие частицы кокса дают сажу, отлагающуюся на поверхностях нагрева и способную к самовозгоранию (Ново-Рязанская ТЭЦ и др.). [c.93]

При определении к. п. д. по обратному балансу необходимо во время испытаний определять все те величины, которые позволяют подсчитать потерю тепла с уходящими газами Q , с химическим недон огом ( з и в окружающую среду Q . Потеря с механическим недожогом при сжигании газа равна нулю. Такими величинами являются состав продуктов сгорания на выходе из котла, температура и влагосодержание уходящих газов, температура и влагосодержание дутьевого воздуха и т. д. [c.258]

На котле КЕ-10-13 при сжигании донецкого газового угля с выходом летучих до 40% недостаточная высота надслоевого пространства (от уровня решетки до выходного окна топки 2,9 м) не обеспечивала условий для выгорания летучих, что приводило к росту потерь с химическим недожогом. На реконструированном котле ДКВР-16-13 ПС при сжигании кузнецкого угля с тем же содержанием летучих потери с химическим недожогом были минимальные при высоте надслоевого пространства 4,4 м. Если определять высоту топки исходя из условий догорания уносимых из слоя частиц, то необходимо, чтобы в надслоевом пространстве обеспечивалась постоянная температура по его высоте за счет правильного распределения выделяемого (от горения горючих) и поглощаемого (поверхностями нагрева) тепла. [c.276]

На котле 140 т/ч ТЭЦ Афферде (ФРГ) система топливоприготов-ления работала без нарушений, но давала много мелочи. При этом фракционный состав было невозможно регулировать. Большое количество мелких частиц угля по сравнению с расчетным вызвало из-за их малого времени пребывания в кипящем слое перенос теплоты из слоя в надслоевое пространство, уменьшение высоты слоя и, как следствие, уменьшение активной погруженной в слой поверхности, рост температуры в надслоевом пространстве, которая за счет установки в верхней части его охлаждающих ширм снова была уменьшена до расчетного значения. Одновременно увеличились потери с механическим недожогом. [c.307]

При определении сечений для постановки измерений параметров уходящих газов и подаваемого на парогенератор воздуха экспериментатор располагает большой степенью свободы. Согласно определению потери с физическим теплом, химическим и в значительной мере механическим недожогом должны определяться за воздухоподогревателем. Однако измерения, поставленные в непосредственной близости к выходу из воздухоподогревателя, осложняются присущими этому сечению неравномерностями температурных и концентрационных полей. В рекуперативных воздухоподогревателях с поперечным движением газа и воздуха газы со стороны выхода воздуха горячее, чем со стороны входа. Источником температурных перекосов могут быть топочные процессы, причем характер пе)рекосов будет изменяться в зависимости от комбинаций работающих горелок. В частности, при сжигании торфа в топках с расположенными с фронта парогенератора шахтными мельницами в связи с отжатием факела к заднему экрану толки температуры в передней части газохода за воздухоподогревателем были на 25—30° С выше, чем в задней. [c.257]

Результатом газификации кокса молекулами трехатом-ных газов при высоких температурах является очень низкая величина потеря с механическим недожогом у топок с жидким шлакоудалением. При одинаковой тонкости помола угля эта потеря значительно меньше, чем у гранулированных топок. Содержание горючих в золе из золоуловителей топок с жидким шлакоудалением обычно не превышает 10%, а в большинстве случаев бывает меньше 5%. Зависимость потери с механическим недожогом от нагрузки котла у топок с жидким шлакоудалением изображается горизонтальной прямой, в то время как у топок с гранулированным шлакоудалением эта зависимость имеет ярко выраженный минимум при наиболее экономичной нагрузке котла. [c.86]

Наряду с теплом, содержащимся в шлаке, теряются и горючие. Горючие в шлаке повышают потери с механическим недожогом. Эти потери, однако, у большинства топок с жидким шлак оудалением незначительны, так как шлак бывает в большинстве случаев хороша выжжен. Большие потери за счет невыжженной части в шлаке возникают только при устройстве воронок с жидким шлако-удалением и плавильных столов, где шлак капает со стен топки непосредственно в систему шлакоудаления и его невыжженные составные части не могут выгореть за время нахождения о шлаковой ванне. У топок с жидким шлако-удалением со шлаковой ванной содержание горючих в шлаке бывает, как правило, меньше 1%. [c.111]

В камере плавления из тепла, содержащ,егося в угле, 1 % теряется с недожогом и 1 /о с физическим теплом вы-текаюш,его шлака. Потери от радиации в окружающую среду составляют 0,5 /о. Коэффициент полезного действия топки следовательно составляет [c.334]

Температура слоя, С Скорость фильтра- ции, м/сек Возврат уноса СО в уходящих газах, % объе.мн. Потеря С с уносом. % по массе Общая потеря горючих с недожогом, % [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...