Тепловые потери от механического недожога

Из числа тепловых потерь от зольности зависит в основном потеря от механического недожога. Эта зависимость достаточно подробно изучена для целого ряда топлив. [c.92]

При тепловых испытаниях котлоагрегатов суммарная потеря от механического недожога определяется по следующей формуле [c.115]

Составляющие тепловых потерь указаны в формуле (18.5). Из них потери теплоты от химической неполноты сгорания <Эз и от механического недожога Q< для современных котельных агрегатов невелики, что связано с высоким совершенством горелочных устройств (см. гл. 17). Несколько больше потери в окружающую среду через ограждение (стены) котла, но и они обычно не превышают 2,5 %, поскольку плотные относительно холодные экраны топки и изоляционный слой обмуровки как топки, так и газоходов достаточно надежно защищает котел от теплопотерь в окружающую среду. Наибольшие теплопотери (5 % и более) составляют потери с уходящими газами, поскольку они удаляются из котла с температурой ПО—150°С (см. 18.1), что намного превышает температуру окружающей среды. [c.216]

Тепловые потери парогенератора в окружающую среду 429. 430 —от механического недожога 363—367, 428, [c.895]

Топочные потери подразделяют на потери от химического недожога ( з, механического недожога Q и со шлаком Сб-Распределение внесенной теплоты на полезную теплоту и тепловые потери называют тепловым балансом котла. Его обычно относят к единице массы топлива, кДж/кг [c.190]

Тепловое напряжение сечения топки прямо пропорционально скорости топочных газов. С увеличением qF увеличиваются расходы топливной смеси и воздуха и удельная тепловая нагрузка фронта воспламенения, что ухудшает условия воспламенения, а для пылеугольного сжигания топлив с малым выходом летучих увеличивает потери тепла от механического недожога ( 4. Топлива с высоким выходом летучих могут сжигаться при повышенных значениях и др. [c.105]

Потери тепловой энергии от химической неполноты сгорания топлива не превышают 3%, а от механического недожога — 1... 14%. При слоевом [c.376]

Эта характеристика представляет собой количество теплоты, выделившейся при сжигании определенного количества топлива в единицу времени и приходящейся на 1 м площади поверхности зеркала горения. Установлено, что чем больше qj , тем больше потеря теплоты от механического недожога вследствие уноса из пределов топки мелких, не успевших сгореть частиц топлива. Значения теплового напряжения зеркала горения зависят от сорта топлива, величины его кусков, содержания золы, конструкции топки й т.д. и изменяются в широких пределах — от 350 до 1100 кВт/м . Очевидно, что чем больше значения iji-, и для заданных размеров топки и одного и того же вида топлива, тем интенсивней (форсированней) протекает работа топки, т.е. больше сжигается топлива в единицу времени и больше вырабатывается теплоты. Однако форсировать топку можно лишь до определенного предела, ибо в противном случае возрастают потери от химической и механической неполноты сгорания топлива и снижается КПД [c.360]

Одновременно при этом улучшается процесс горения топлива, что приводит к уменьшению потерь от химического и механического недожога и к повышению теплового напряжения топочной камеры. [c.70]

Поэтому обязанностью обслуживающего персонала является поддержание нормальных давления и температуры перегретого пара. Кроме того, нужно получить и дешевый пар, т. е. обеспечить работу котельной установки с высоким к. п. д., а следовательно, добиться низких тепловых потерь с уходящими газами и от химического и механического недожогов. [c.326]

Эта величина в основном зависит от времени, необходимого для полного сгорания пылинок топлива, а оно, в свою очередь, является функцией их размеров (т. е. тонкости помола), выхода летучих веществ и величины коэффициента избытка воздуха. Теоретическими подсчетами и практикой эксплуатации установлены для различных топлив оптимальные значения тонкости помола и величины а , определяющие те значения тепловых напряжений топочного объема, при которых потери с химическим и механическим недожогом при номинальной нагрузке котла являются наименьшими. В табл. 43 приведены рекомендуемые значения вышеуказанных величин для камерных топок с сухим шлакоудалением при замкнутой системе пылеприготовления. [c.185]

Составим тепловой баланс котельной установки. Потери теплоты от химического и механического недожога топлива Потерю теплоты с физической теплотой шлака приближенно принимаем равной 1 %. Потерю теплоты в окружающую среду в зависимости от теплопроизводительности котла принимаем по графику (см, рис. П1.3), т. е. = 6,3 %. [c.154]

Оптимальное значение qy находится в пределах 140...460 кВт/м и зависит от конструкции топки, качества топлива и способа его сжигания. При увеличении qy увеличиваются потери тепловой энергии в топке от химического и механического недожога. [c.370]

В топках ВТИ — Комега сжигаются угли типа челябинских, подмосковные и каменные угли, в том числе спекающиеся, с выходом летучих более 25%. Номинальное видимое тепловое напряжение зеркала горения для подмосковных углей 900—1 200-10 ккал1м -ч, для челябинских 900—1 400-10 ккал1м -ч. Меньшие значения относятся к котлам с паропроизводительностью ниже 20 т1ч. Тепловое напряжение топочного объема для всех углей 200—250-10 ккал/ м -ч. Потери от механического недожога при подмосковном угле 9%, челябинском 6% потери от химического недожога 0,5%. Подогрев воздуха до 200—250° С для подмосковного угля необходим, для остальных — желателен. Давление воздуха перед цепной решеткой 80 мм вод. ст. Избыток воздуха в топке т=1,3. При форсировании топки или неудовлетворительном распределении воздуха потери увеличиваются. [c.58]

Видимое тепловое напряжение зеркала горения в них 700- 10 ккал1м ч для бурых углей и 800- 10 ккал/м -н для сланцев видимое тепловое напряжение топочного объема соответственно 200—250-10 и 200-10 ккал1м ч. Коэффициент избытка воздуха в топке 1,3—1,4. Потери от химического недожога <73= 1% при сжигании бурых углей и 3% при сжигании сланцев, а потери от механического недожога соответственно 4 = 5- 7% и 3%. Расчетное давление воздуха под решеткой 60 мм вод. ст., температура подогрева дутьевого воздуха 200° С. [c.62]

Полная механизация топочного процесса и достаточно высокие тепловые нагрузки достигаются только при грохоченых антрацитах классов 6—13 13—25 мм (марок АС, АМ) с тугоплавкой золой. Примерный режим работы топки толщина слоя около 200 мм, максимальное давление воздуха под решеткой 80—90 мм вод. ст., температура горячего воздуха 150° С, тепло-напряжение зеркала горения до С 1Я= 000 тыс. ккал1 (м ч), коэффициент избытка воздуха в конце топки ат=1,3-ь1,4. Теплонапряжения топочного объема допустимы до Q/V= = 300 тыс. ккал1 (м ч). Потеря от механического недожога составляет q = 7 -ь 12% (при отсутствии возврата уноса). Эти данные относятся к топливу с зольностью Л =14 - 20%. При большей зольности работа топки может резко ухудшаться, особенно в случаях, когда зола обладает низкой температурой плавления. [c.218]

Как видно, потери от механического недожога получились низкими. Но нужно учитывать большую длину решетки, относительно малые тепловые тшгрузки и хорошее качество антрацита. При легкоплавкой золе топлива нельзя было бы работать с таким толстым слоем и соответственно высокими температурами в слое. [c.218]

Поддержание желательной зольности слоя, исключающей его погасание и обеспечивающей небольшие потери от механического недожога с выгребом, осуществляется непрерывной или периодической продувкой слоя через выгребное устройство. Высота слоя в состоянии кипения поддерживается на уровне 600—800 мм. Необходимое давление воздуха под решеткой составляет 3400—3900 Па. При работе на коксовой мелочи расход топлива составляет около 0,3 кг/с, а при работе на подмосковном угле 0,5 кг/с. При зтом видимая плотность теплового потока дутьевой решетки составляла н=4,8 МВт/м при объемной плотности тепловыделения на всю топочную камеру =0,17МЕт/м . [c.129]

Тепловые потери от химического и механического недожога топлива значительно возрастают при неравномерной загрузке решетки по ширине и при увеличении ее среднего теплового напряжения более 900—1 ООО X X 10 ккал1м -ч для каменных углей АС и AM и 600— 800 103 к,кал1м ч для АСЩ и АРШ. [c.47]

Допускаемое видимое тепловое напряжение зеркала горения для подмосковных бурых углей 700—800-10 ккал1м -ч, челябинских 800—900-10 ккал1м -ч, каменных углей ( >25%, Л" = 4) 900-10 ккал1м --ч нормальный избыток воздуха в топке т = 1,4 потери от химического недожога при сжигании бурых углей 1%, каменных 2%, от механической неполноты сгорания при сжигании подмосковных углей 9%, челябинских 6%, каменных 7%. Подогрев воздуха для бурых углей до 200° С для каменных углей подогрев воздуха не требуется. [c.63]

Потерю тепла от механического недожога можно принимать равной 50% от 2( 4 для топок с твердым шлакоудале-нием. Тепловые напряжения QIV для однокамерных топок на 20% выше, чем для топок с твердым шлакоудалением. [c.89]

Избыток воздуха aq=d,05— 1,1 потери от химического недожога з=0% от механического недожога <74=1,5%. Потерю с физическим теплом шлаков принимают для топлив с Л"=2—10 соответственно —5%. Тепловое напряжение циклона Q/Vn для каменных углей (5—6) 10 ккал1м ч. Подогрев воздуха должен быть не менее 350—400° С. Температура газов на выходе из циклонной ка- меры, по опытным данным, достигает [c.91]

В топках системы Шершнева сжигают главным образом фрезерный торф с Wp<55% и бурые угли с UJ P 30% последние предварительно подвергают дроблению до размера кусков не более 12—20 мм. Желательно дробление и фрезерного торфа для размельчения крупных кусков, корней и т. п. расчетное тепловое напряжение топочного объема составляет для фрезерного торфа 120-10 ккал1м -ч и для бурых углей 150-10 ккал1м -ч соответственно избыток воздуха в топке 1,25 и 1,3, потери тепла от химического недожога 0,5—2,5 и 1—3% и от механической неполноты горения 3—5 и 4—6%. Эжекторную часть топки экранируют во избежание шлакования боковые стенки эжекторной камеры для предохранения от износа вращающимся потоком топлива иногда покрывают чугунными плитками. Над или за эжекторной частью имеется достаточный объем топки для дожигания выносимых из эжектора мелких фракций топлива. Имеющиеся дожигательные решетки используются также для растопки и подсвечивания факела при сжигании топлива повышенной влажности. [c.77]

Независимо от того, какие именно меры принимаются при эксплуатации паровых котлов для снижения локальных тепловых потоков, исключительную важность имеют организация систематического контроля режима горения, значения и распределения тепловых нагрузок по ширине и высоте топки. Эксплуатационный контроль экономичности работы котлов направлен на ведение режима с минимумом тепловых потерь, главным образом потерь с химическим и механическим недожогом, особенно в условиях работы на мазуте с малыми избытками воздуха. Для этой цели широкое применение на отечественных ТЭС нашли кислородомеры и частично дымомеры. Однако не может считаться действительно экономичной эксплуатация котла, работающего с высоким КПД, но подверженного неоднократным внеплановым остановам из-за повреждений экранных труб, связанных с недопустимо высокими локальными падающими тепловыми потоками. Даже однократный внеплановый останов котла блочной ГРЭС или ТЭЦ е промышленным отбором пара из-за повреждения экранной трубы может привести к ущербу, во много раз превышающему стоимость сэкономленного топлива за длительный период эксплуатации агрегата. Организация экономичного режима работы котла должна органически соче- [c.215]

Проблемам обеспечения пх>лноты горения топлива без потерь теплоты от химического и механического недожога при низких коэффициентах избытка воздуха, а также регулированию топочных процессов уделяется большое внимание. В этом направлении уже многое сделано. Решены вопросы, связанные с созданием рациональных конструкций горелочных устройств и организацией топочных процессов. В настоящее время разрабатываются схемы высокофорсированных топочных процессов и устройств, которые позволят обеспечить наиболее полное сжигание газообразного и жидкого топлив при высоких тепловых напряжениях и соотношении воздуха и топлива, близком к теоретическому. При сжигании твердого топлива эта задача становится еще более сложной в связи с особенностями организации как факельного топочного процесса, так и самого процесса горения. [c.397]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...