Трапецеидальное распределение

Трапецеидальное распределение (распределение по обобщен-ному закону Симпсона) встречается, в частности, в тех же случаях, что и распределение по закону Симпсона, но при различных значениях параметра I исходных распределений по закону равной вероятности (/i и l ). [c.78]

Плотность вероятности трапецеидального распределения [c.78]

Рис. 3.7. Дифференциальная (a) и интегральная (б) кривые трапецеидального распределения

Коэффициент относительной асимметрии а при совпадении оси, симметрии трапецеидального распределения [c.79]

Рис. 3.9. Дифференциальная функция трапецеидального распределения

Априорно будем считать, что x(t) распределен по закону равной вероятности. Диапазон их изменения Д примем 100. Полосу погрешностей считаем трапецеидальной, распределение ошибки е-огра-ниченным. Выходы за границы А (результат суммирования помех Аа и Ajv) считаем сбоями и здесь не рассматриваем. [c.13]

Резьба трапецеидальная однозаходная (см. табл. 13.1). Эти резьбы применяют преимущественно в подвижных соединениях и для уменьшения трения смазываются. Для распределения смазки по всему профилю резьб (рис. 13.9). создают гарантированные зазоры за счет разности соответствующих диаметров резьбы гайки и винта. Этим объясняется, что в стандартах на размеры (ГОСТ 9484—73) и допуски (ГОСТ 9562—75) установлены различные значения и обозначения для наружных диаметров гайки и винта а также для внутренних диаметров гайки и винта По боковым сторонам профиля гарантированные зазоры обеспечиваются верхними отклонениями й2- Для легко нагруженных кинематических реверсируемых или неподвижных редко регулируемых соединений и в других случаях применяют трапецеидальные резьбовые соединения с наименьшим зазором по боковым сторонам профиля, равным нулю (поля допусков Н и К). [c.168]

Итак, выбрав начало координат в крайней левой точке рассматриваемого отрезка балки (в точке К), составим выражение для изгибающего момента М (х) в произвольном сечении крайнего правого (V) участка с соблюдением пунктов 2—4 указанных правил. При этом условимся разбивать трапецеидальную нагрузку на треугольную и равномерно распределенную. Изгибающий момент запишется так [c.283]

Определить Ж, N, Q посередине верхнего ригеля и максимальный изгибающий момент нижнего ригеля замкнутой трапецеидальной рамы. Ригель несет нагрузку, распределенную по закону прямой, pi=500 кГ/м, Р2=200 кГ/м. Нагрузка уравновешивается силами Pi и Ps. [c.182]

На рис. 2.3, а изображена поступательная пара. Если она передает момент с одного звена на другое, то давление распределяется по поверхности касания звеньев пары неравномерно. Предположим, что эпюра давлений трапецеидальна. При скольжении вектор давле ния р,2 всюду наклонен к нормали NN под одним и тем же углом трения р . Действие распределенных давлений рх2 может быть заменено действием их равнодействующей Р12 (для [c.39]

Напряжение В соответствии с пятой гипотезой распределение по толщине пластин, образующих тонкостенный стержень, подчиняется линейному закону (рис. 14.10, а). Заметим, что Тгс = Тг, т. е. представляет собой полное касательное напряжение. Трапецеидальную эпюру разобьем на две части согласно рис. 14.10, б, в. Слагаемое, изображенное на рис. 14.10, в, соответствует свободному кручению, статическим эквивалентом этого слагаемого является крутящий момент свободного кручения, который согласно (11.100) [c.392]

Как было показано выше, при составлении эквивалентной схемы конвейера в период запуска необходимо учитывать распределенную массу цепи, применяя метод Рэлея. Но для этого нужно знать закон изменения деформаций по длине цепи в случае ее статического деформирования. Поскольку при рассматриваемом случае запуска основные усилия приложены к противоположным концам конвейерной цепи (к турбинным колесам муфт), можно считать, что статические деформации цепи изменяются по трапецеидальному закону. [c.174]

Для роторов с рабочей скоростью меньшей, чем третья критическая, в работе В. С. Васильева [3] рассматривался вопрос уравновешивания первых двух составляющих неуравновешенности грузами, распределенными по трапецеидальному закону. В работах [5], [131, [7 ] и [4] рассматривались вопросы уравновешивания таких роторов ограниченным числом грузов, распределенных приближенно по первой и второй формам собственных колебаний ротора и расположенных в нескольких поперечных сечениях ротора. [c.221]

Кроме упорной резьбы, была рассмотрена также трапецеидальная резьба с тем же шагом 9,5 мм. Первоначально была исследована модель с радиусом закругления впадины 1,65 мм для всех впадин. На этой модели было получено наиболее благоприятное распределение напряжений из всех рассмотренных моделей с резьбой шага 9,5 мм. Распределение наибольших напряжений по впадинам для этой модели иллюстрируется на фиг. 10.48. [c.315]

Фиг. 10.48. Распределение наибольших напряжений во впадинах резьбы различных плоских моделей при шаге 9,5 мм первоначальный контур упорной резьбы (треугольники) первое улучшение упорной резьбы (кружки) контур упорной резьбы, близкий к оптимальному (крестики) первоначальный трапецеидальный контур с углом 60 (прямоугольники).

Сила R есть равнодействующая нормальной реакции, распределенной по трапецеидальному закону линия действия R является центральной осью эпюры распределенной нагрузки, следовательно, [c.56]

Для втулок тяжелых вертолетов, детали которых имеют обычно относительно меньшую я есткость, необходимо принимать специальные меры, обеспечивающие равномерность распределения нагрузки в подшипниках ВШ и приближения эпюры распределения нагрузки в ГШ к трапецеидальной. Как правило, удовлетворительное распределение нагрузки по длине игольчатых подшипников ГШ и ВШ можно получить подбором жесткостей проушин и пальцев, а также соответствующим увеличением податливости концов колец. [c.80]

Трапецеидальную эпюру распределения касательных напряжений по толщине стенки стержня (рис. 187, а) можно разбить на две эпюры (рис. 187, б и в), а следовательно, и сами касательные напряжения считать состоящими из двух ча- Рис. 186. стей средних касательных напряжений [c.295]

Когда одна из эпюр (рис. 19.11) очерчена по квадратной параболе (от равномерно распределенной нагрузки д), то ее для перемножения с другой эпюрой рассматривают как сумму (в случае, показанном на рис. 19.11, а) или разность (в случае, показанном на рис. 19.11,6) трапецеидальной и параболической эпюр. Результат перемножения эпюр, показанных на рис. 19.11 а, [c.508]

Правильная работа резьбонарезного инструмента, и в особенности комплектных метчиков, в сильной степени зависит от схемы распределения нагрузки как на режущей, так и на калибрующей части. Целесообразно устанавливать распределение нагрузки в зависимости от размера нарезаемой резьбы, вместо того, чтобы пользоваться одними и теми же коэффициентами для всех размеров метчиков, как это распространено на практике. Схема резания важна для метчиков с трапецеидальной резьбой, когда для нарезания отверстия требуется от трех до семи метчиков. Исключительное значение с точки зрения работоспособности имеют метчики, предназначенные для обработки жаропрочных сталей и сплавов, титановых сплавов и т. п. Для этих материалов метчики общепринятой конструкции не оправдывают себя из-за повреждения нарезаемой резьбы. Плохая обрабатываемость этих материалов требует применения метчиков со срезанными через шаг витками. [c.22]

Успешное нарезание резьбы во многом зависит от схемы распределения нагрузки, приходящейся на каждый метчик в комплекте. Обычная схема нарезания такова, что черновые метчики удаляют максимальное количество металла путем срезания широких площадок вершинами зубьев. На долю чистового метчика отводится небольшая работа по зачистке и калиброванию резьбы или только по основанию, или также еще и по боковым сторонам. Вторая схема требует для всех метчиков различных размеров наружного и среднего диаметра, тогда как по первой схеме средний диаметр остается одинаковым. Вторая схема более предпочтительна как обеспечивающая большую точность и повышенную чистоту нарезаемой резьбы. Однако она менее распространена на практике, так как нормальная трапецеидальная резьба выполняется с достаточно широкими допусками, поэтому можно использовать схему, исключающую калибрование по боковым сторонам резьбы. Это вызывается еще и тем обстоятельством, что большая нагрузка, приходящаяся на боковые стороны резьбы, может оказаться причиной неудовлетворительного отвода отделяющихся с двух сторон профиля стружек вследствие сталкивания их друг с другом. [c.549]

Фиг. 314. Схема распределения нагрузки на метчики с трапецеидальной резьбой в комплекте.

Шлакоуловитель 3 представляет собой горизонтальный канал трапецеидального сечения, формуемый в верхней опоке и плоскости разъема он предназначен для задерживания шлака и распределения металла по питателям. [c.212]

Дальнейшим шагом в решении задачи явилось исследование Биргера И. А. [2], в котором учтены непрерывность витков трапецеидального профиля и податливость их, как клиновидной полосы под боковым равномерно распределенным давлением. [c.92]

Рекомендуемое распределение работы резания между отдельными метчиками комплекта для нарезания трапецеидальной резьбы приведено в табл. 105. [c.252]

Рекомендуемое распределение работы между метчиками комплекта для нарезания трапецеидальной резьбы [14] в процентах [c.253]

Для того чтобы убедиться в устойчивости крана при данном фундаменте, нужно определить положение равнодействующей V всех сил, включая и вес фундамента. Устойчивость крана обеспечена, если сила V проходит внутри опорного контура (подошвы) фундамента. Но выполнение условия ртщ > О в части распределения давлений возможно, если равнодействующая V проходит внутри ядра основания фундамента, что значительно перекрывает условие устойчивости. Поэтому проверку устойчивости крана при надлежащей (треугольной или трапецеидальной) форме эпюры давлений можно и не производить. [c.292]

Шлакоуловитель (коллектор) обычно в виде канала трапецеидального сечения, устроенный в верхней опоке в плоскости разъема, служит для отбора попавшего в струю металла шлака, а также для распределения металла по питателям, примыкающим к дну шлакоуловителя и подводящим металл в полость формы. Для отделения шлака в шлакоуловителе из металла, протекающего через [c.273]

Из законов распределения непрерывных случайных величин рассматриваются распределения, связанные с понятием равновероятности (закон равномерной плотности, распределение Симпсона, трапецеидальное распределение) распределения, связанные с промежутками времени между появлением случайных событий, число появления которых известно (экспоненциальное и показательно-степенное распределения) распределения, связанные с величинами, образованными по схеме суммы большого числа слагаемых (распределение Гаусса, распределения Релея и Максвелла, законы распределения с функциями а (/) и Ь t). Кррме этих распределений, рассматриваются еще и некоторые другие законы распределения непрерывных случайных величин, нашедшие применение в технических приложениях. [c.61]

Закон равной вероятности относится к категории неустойчивых и не воспроизводящих себя при компонировании законов распределения компонирование двух распределений по закону равной вероятности приводит в случае одинаковых значений параметров I у обоих распределений к симметричному треугольному распределению (к закону Симпсона, см. п. 3.8) в случае неодинаковых значений параметров /, а именно и 1 , — к симметричному трапецеидальному распределению (см. п. 3.9). [c.76]

Трапецеидальное распределение относится) к категории неустойчивых и не воспроизводящих себя при компонировании законов распределения. [c.79]

Трапецеидальная плоская рама с защемленными концами несет равномерно распределенную нагрузку р кГ1си. на [c.180]

Вычислим активное и реактивное сопротивления подводящих шин закалочного индуктора, 13ображенно1 о па рис. 4-2, конструкция которых может считаться характерной. Индуктор присоединяется с помощью подводящих шин и колодок ко вторичной обмотке понижающего (закалочного) трансформатора (см. 10-2), более широкой, чем индуктор. Поэтому шины (см. рис. 4-2) делаются расширяющимися от индуктора к обмотке. При такой их форме понижается как активное, так и реактивное сопротивление и улучшается распределение тока в самой вторичной обмотке трансформатора. Шины могут быть разбиты на участки, имеющие прямоугольную и трапецеидальную форму. Расстояние между шинами для понижения их индуктивности делается малым, обычно 1,.5—3 мм. [c.55]

По назначению резьбы разделяют на крепежные, крепежно-уплотнительные и ходовые. Крепежная резьба должна обладать высокой прочностью и большим трением, предохраняющим соединяемые детали от самоотвин-чивания крепежно-уплотнительные кроме указанных качеств должны обеспечивать повышенную плотность соединения ходовые резьбы должны быть с малым трением, чтобы повысить КПД и уменьшить износ, а прочность во многих случаях не является здесь основным фактором. К крепежным резьбам относят метрические (рис. 194, а) с треугольным профилем к крепежно-уплотнительным — трубная (рис, 194,6) треугольная с закругленными вершинами и впадинами а к ходовым относятся трапецеидальная (рис. 194, в) и упорная (рис. 194,2). На рис. 195 сопоставляются трапецеидальная и метрическая (треугольная) резьбы. Осевая сила Р действующая по стержню винта, воспринимается гайкой через элементарные нормальные силы, распределенные по поверхности резьбы. Считая условно эти силы сосредоточенными, получаем выражение для суммарной окружной силы трения в резьбе (без учета угла подъема) для метри- [c.226]

Недостатком этого очень простого вывода является предпосылка относительно вида температурной кривой вдоль нормалей к поверхности S. На рис. 38 трапецеидальная линия O PMNQQ представляет распределение температур по одному из разрезов ядра и оболочки, заключающему в себе две какие-либо прямо противоположные нормали. Для простоты рисунка оболочка изображена однослойной. По отношению к прямой, параллельной оси абсцисс, изображающей равномерное распределение температур в ядре, края трапецоидальной линии могут быть приняты за отрезки прямых, если только ядро сильно развито сравнительно с оболочкой они невелики сравнительно с этой центральной частью температурной кривой. [c.117]

На рис. 2.54 представлена эпюра распределения давления по торцу ротора (защтрихованная трапецеидальная площадка). При этом кольцевая площадка, лежащая на торце ротора против окна а, в распреде- [c.186]

Ремни изготовляют двух видов литьевые (длиной до 800 мм) или сборочные из армированного металлотросом или стеклокор-дом неопрена или полиуретана. Зубья ремня выполняют с трапецеидальным или полукруглым профилем (рис. 14.10, б). Полукруглый профиль обеспечивает более равномерное распределение напряжений в ремне, возможность повышения нагрузок на 40 %, более плавный вход зубьев в зацепление. [c.386]

Действительно, как показано в [28], для широкого класса симметричных, высокоэнтропийных (к > 1,7) распределений, а именно для равномерного, треугольного, трапецеидального, нормального, экспоненциального с показателем степени а > 2/3, двухмодальных с глубиной антимодальности менее 1,5, интегральные кривые F(x) в области 0,05 и 0,95 квантилей пересекаются между собой в очень узком интервале значений X/S = 1,6 0,05. Поэтому с погрешностью 0,055 можно считать, что квантили 0,05 и 0,95 для любых из этих распределений могут быть найдены как = 1,6S и, 5 = + 1,65, где — координата центра распределения S — его СКО. Отсюда следует, что значение доверительного интервала, найденное по формуле (2.53), для любого из названных распределений является интервалом с 90%-ной доверительной вероятностью. [c.107]

За последние годы методы расчета, основанные на уравнениях в конечных разностях, были заменены методами конечных элементов (см., например, работу Дагдэйла и Ритца [22]). Суть этих методов состоит в том, что тело, которое до сих пор мы рассматривали как сплошную среду, подчиняющуюся определенным соотношениям напряжение — деформация, заменяется каркасом, состоящим из элементов обычно треугольной или трапецеидальной формы, что связано с двумерностью деформации. Совокупность элементов образует законченную решетку, внешняя форма которой соответствует форме непрерывного тела. Распределение напряжений в теле рассчитывают, рассматривая равновесие сил в общих точках или узлах решетки, а распределение деформаций — принимая во внимание перемещения этих узлов. [c.80]

В этих равенствах и — коэффициенты полноты резьбы болта и гайки для метрической резьбы а = = 0,87, для трапецеидальной к = к = 0,65 Н — Бьгсота гайки кщ — коэффициент, учитывающий неравномерность деформаций витков по высоте гайки при наличии в резьбе пластических деформаций и особенности разрушения резьбы теоретически к = I лишь для соединений с равномерным распределением нагрузки между витками, разрушение которых происходит в результате чистого среза, на практике такой случай практически не реализуется, и всегда к 1< и -Сцг — пределы прочности материалов соответственно болта и гайки на срез можно принимать = (0,6 -г- 0,7) Од для сталей и титановых сплавов, Тц = (0,7 0,8) 0д для алюминиевых и магниевых сплавов. [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...