Феррито-перлитная сталь

Следует отметить, что ранее в механики разрушения /26/ также отмечалось влияние радиуса концентратора р на значение критического коэффициента интенсивности напряжений. На рис. 3.3 представлена зависимость вязкости разрушения от корня квадратного из радиуса в вершине концентратора для феррито-перлитных сталей. При р < рз вязкость разрушения определяется характеристикой материала, то есть Kj ,. В общем случае вели- [c.84]

Феррито-перлитная сталь [c.179]

Результаты испытаний на усталость при изгибе с вращением гладких образцов из низкоуглеродистой феррито-перлитной стали (0,13% С), имеющих поверхностные трещины глубиной около 20 мкм [c.30]

Эффект торможения развития усталостной трещины в результате упрочнения зоны материала, прилегающей к вершине трещины, можно проиллюстрировать результатами испытаний на усталость образцов из низкоуглеродистой феррито-перлитной стали. Исходная микротвердость, которую определяли на приборе Виккерса при нагрузке 1,0 Н и выдержке 30 с, составляла для феррита 1080, для перлита 2810 МПа. Испытания проводили на гладких образцах с диаметром рабочей части 5 мм, нагружение которых осуществляли по схеме чистого изгиба при вращении. Предел выносливости таких образцов на базе 10 циклов нагружения составил 190 МПа. После электрополирования образцов, прошедших 10 циклов нагружения при напряжении 190 МПа, на глубине 1—2 мкм были обнаружены усталостные трещины длиной (по поверхности образца) 0,1 мм и глубиной 20—25 мкм. [c.34]

В зависимости от марки стали используются следующие режимы термической обработки для аустеннтных сталей — аусте-низация при 1050—1120 °С (охлаждение на воздухе или в воде) и дисперсионное твердение при 670—790 °С (охлаждение на воздухе) для феррито-перлитных сталей — смягчающий отжиг при 600—800 °С, нормализация с 840—960 С, закалка с 830—1050 °С, отпуск при 650—780 °С (охлаждение на воздухе или в масле). [c.235]

Упрочнение феррито-перлитных сталей при легировании [c.131]

Таким образом основными легирующими элементами, определяющими твердорастворное упрочнение феррито перлитных сталей являются Мп Si Ni и Р [c.132]

Характеристика предела текучести низколегированных феррито-перлитных сталей [c.376]

В феррито-перлитной стали в роли инициаторов крупных пор - ямок наряду с карбидами и неметаллическими включениями выступают колонии перлита. Большему размеру колонии перлита соответствует большая ямка (рис. 2.6). [c.28]

Для исследуемого класса феррито-перлитных сталей значения твердости по Виккерсу (HV) и Бринеллю (НВ) принимаются совпадающими. [c.83]

Несмотря на значительное рассеяние экспериментальных данных, из табл. 4.5 следует, что наклеп и последующее старение вызывают существенное охрупчивание стали, имеющее близкие значения для сталей с разными уровнями прочности. Не выявлено систематического влияния на характеристики старения толщины проката, способа выплавки (мартеновская, кислородно-конвертерная, электропечная). Столь схожее влияние деформационного старения на охрупчивание феррито-перлитных сталей обусловлено тем, что их основной структурной составляющей является феррит, и именно его пластическая деформация протекает практически одинаково во всех исследованных составах. Повышение предела текучести за счет пластической деформации приблизительно в четыре раза превышает упрочнение, обусловленное отпуском (старением), т.е. за счет закрепления дислокаций атомами углерода и азота (дисперсионного твердения) (табл. 4.6 и 4.7.). [c.147]

До недавнего времени для насадок колонн синтеза аммиака широко применялись феррито-перлитные стали, легированные хромом и стойкие к воздействию водорода. Однако [c.61]

Отжиг на крупное зерно производят для улучшения обработки резанием феррито-перлитных сталей. Такие стали нагревают значительно выше критической точки Ас, и очень медленно охлаждают в интервале критических температур, т. е. до точки Аг, ниже можно охлаждать с любой скоростью. [c.116]

Методом оптической и электронной микроскопии проведен анализ неоднородности зональности строения материалп Проволоки из феррито-перлитной стали, предсказанной макро моделью. [c.65]

В настоящее время склонность к разрушению феррито-перлитных сталей связывают главным образом со структурой перлита. Источником очага усталостного разрушения в грубопластинчатом перлите является цементит. Как правило, цементит разрушается хрупко без заметных следов пластической деформации. Мелкодисперсный цементит не образует в феррите разрушающих трещин. [c.188]

Механические свойства феррито-перлитных сталей зависят от структуры и прежде всего от размера зерен феррита. Для установления взаимосвязи между пределом текучести углеродистых и низколегированных сталей (с пределом текучести 230—500 МПа) и величиной зерна использовались результаты испытания многих промышленных плавок, имеющих структуру из равноосных зерен феррита и перлита размером от 5 до 100 мкм. Содержание перлита (бейнита) в с1алях колебалась в пределах 15-30%. [c.211]

Сопоставление областей существования нераспространяю- щихся усталостных трещин при изгибе и кручении проводили, испытывая образцы с диаметром рабочей части 5 мм из низкоуглеродистой феррито-перлитной стали со следующими химическим составом (%) и механическими свойствами 0,13 С 0,22 Si 0,09 Мп 0,013 Р 0,022 S 0,09 Си 0,01 А1 0,01 Ni + r Ов = = 787 МПа ат = 380 МПа 1 з = 67,7 % [c.82]

Результаты испытаний на усталость при кручении и изгибе образцов из низкоуглеродистои феррито-перлитной стали диаметром 5 мм с различными концентраторами напряжений [c.83]

Деформационног старение феррито-перлитной стали 22К изучали в условиях знакопеременного изгиба при постоянной амплитуде подвижного конца образца (начальная деформация поверхности 0,23%) при температуре 250° С на установке ИМАШ-ЮМ. [c.216]

Широко используют в паротурбостроении хромомолибденовые стали 15ХМ и 20ХМ, а также хромомолибденованадиевые стали, например теплоустойчивую феррито-перлитную сталь 20ХМФЛ, предназначенную для длительной работы при температурах до 540° С. Сталь не склонна к механическому старению и тепловой хрупкости и обладает стабильными механическими свойствами после весьма длительной выдержки при рабочей температуре. Особенностью этой стали является необходимость строгого регулирования скорости охлаждения отливки при термической обработке во избежание получения низкой ударной вязкости лри комнатной температуре. [c.7]

Углеродистые и легированные феррито-. перлитные стали, которые в улучшенном, или нормализованном состоянии могут быть использованы при рабочих температурах от 400 до 475 С характеризуются доста- [c.234]

На низкоуглеродистых феррито перлитных сталях обна ружено явление, получившее название сульфидного 26 [c.26]

Предел текучести стали определяется уравнением Холла— Петча ai=Gi- -Kyd / а, в феррито перлитных сталях характеризуется напряжением трения решетки а железа ао, твердорастворным упрочнением Аотр, упрочнением за счет образования перлита Астп, деформационным упрочнением Аод, дисперсионным упрочнением Аоду Произведение представляет собой зернограничное упрочнение Аоз Влияние перечисленных механизмов упрочнения на пре дел текучести стали линейно аддитивно, т е может быть просуммировано Поэтому предел текучести феррито перлитной стали можно рассматривать как сумму следующих компонент [c.131]

В феррито перлитных сталях свойства легированного феррита существенно предопределяют уровень их механических свойств Можно приблизительно считать что такие некарбидообразующие элементы как Si Ni Р целиком входят в состав феррита Медь мало растворима в феррите и образует самостоятельную фазу В феррите горячекатаных сталей (нормализованных), как показывают опытные данные обычно растворено —0 01—0 02 % ( +N) Остальное количество углерода и азота связано в цементит и специальные карбиды и нитриды Из числа карбидообразующих элементов (Мп Сг Мо Nb V Ti) практически целиком связаны в специальные карбиды Nb V и Ti Нитридообразую щии элемент А1 обычно полностью связан в нитриды и неметаллические включения Молибден и хром входят в состав карбиднои фазы и частич но растворены в феррите Относительно слабый карбидообразующии элемент марганец самостоятельных карбидов в стали не образует и фактически целиком растворен в феррите [c.132]

Следовательно в низколегированных феррито перлитных сталях Мп, Si, Ni и Р целиком растворены в феррите V Nb, Ti и А1 полностью входят в состав карбонитриднои фазы а Сг и Мо распределены между ферритом и карбидами Учитывая невысокую концентрацию Сг и Мо в низколегированных сталях и малые значения их коэффи циентов упрочнения влиянием этих элементов на прочность феррита можно пренебречь [c.132]

Таблица 8 Характеристика предела текучести иизколегироваиных феррито перлитных сталей

Основными факторами упрочнения феррито перлитных сталей являются твердорастворное и зернограничное упрочнение Как правило, доля других компонентов упрочнения не превышает в сумме 20 %, т е они не вносят существенного вклада в предел тек) ести низколегированной Стали На практике наиболее целесообразно использовать-дисиерсионное упрочненда, так как карбонитридные фазы [c.139]

Из выражения (35) АТпрг=МгАатг, а с учетом численных значений коэффициента п (см рис 76) уравнение (36) для феррито перлитных сталей примет вид [c.141]

В небольших количествах (10—20 %) аустенит может содержаться В конструкционных сталях после закалки. При этом его влияние на стойкость стали к СР отрицательно [2.14] и связано с его распадом и превращением в мартенсит или бейнит. Для конструкционных сталей, имеющих в основном решетку сс-же-леза, стойкость к сероводородному растрескиванию зависит от типа структуры, получаемой после термической обработки. Наибольшей стойкостью Б сероводородной среде обладают стали со структурой отпущенного мартенсита (сорбит). Для закаленной и отпущенной на сорбит стали с 0,35 % С и стали, нормализованной и отпущенной (продукты отпуска бейнита), с 0,13 % С, имеющих одинаковую прочность (Ств = 1050 МПа), пороговое напряжение закаленной и отпущенной стали выше, чем нормализованной и отпущенной (345 и 275 МПа соответственно) [2.12]. Для стали типа 40ХМ после закалки в масле, кипящей воде, воздушной струе и последующего отпуска при различных температурах пороговое напряжение СР выше, если в результате закалки получена мартенситная структура (рис. 2.10). Феррито-перлитные стали обладают меньшей стойкостью к СР по сравнению с улучшаемыми сталями при одинаковом пределе текучести [2.12, 2.16]. [c.149]

Рас. 1Л24. КР феррито-перлитной стали I0XI3M2 в воде, содержащей 30 г/л хлористого натрия, при 300 °С и 9 МПа. ТО закалка с 1050 С, 30 мин в воде + отпуск при 700 С, 1 ч. Растягивающее напряжение на внешней поверхности и образного образца 600 МПа. Время испытания 70 ч. Шлиф поперечный. Травление анодное в 10 %-аой щавелевой кислоте. X 340 [c.324]

Предел текучести стали определяется уравнением Холла—Петча От= Оо + Величина ат в феррито-перлитных сталях характеризуется напряжением трения Со решетки а-железа твердорастворным упрочнением Аотр упрочнением за счет образования перлита Да деформационным упрочнением Лод дисперсионным упрочнением Аоду. Произведение КусГ представляет собой зернограничное упрочнение Aa . [c.376]

Влияние приведенных механизмов упрочнения на предел текучести стали линейно аддитивно, т. е. может быть просуммировано. Поэтому предел текучести феррито-перлитной стали можно рас-сматирвать как сумму следующих компонент [c.376]

В случае развития в феррито-перлитной стали явления межкрис-таллитной хрупкости степень межзеренного охрупчивания ATJ определяется по соотношению [c.101]

Другим важнейшим металлургическим фактором, определяющим склонность металла к водородному охрупчиванию, является его структура, поскольку как растворимость водорода, так и его критическая концентрация зависят от структурного состояния стали [19, 41]. Дуализм состояния водорода в металле (либо в твердом растворе в кристаллической решетке, либо в молекулярной форме в микропустотах) также обусловливается, прежде всего, структурными параметрами если сульфидное растрескивание высокопрочных мартенситных сталей связано с ослаблением межатомных связей, то водородно-индуцируемое расслаивание феррито-перлитных сталей объясняется развитием микропор под давлением молизующего-ся водорода [133]. [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...