Напряжения трения решетки

Для начала разрушения у конца полосы скольжения длиной L эффективное напряжение сдвига т<, должно быть равно разности приложенного напряжения сдвига т и напряжения трения решетки ъ. [c.23]

Доля вклада отдельных факторов упрочнения в общий предел текучести неодинакова Рассмотрим влияние легирования стали на указанные компоненты упрочнения Напряжение трения решетки а-железа (ао) определяется напряжением Пайерлса — Набарро Как указывалось, Go=2G 10- [уравнение (3)] и его значение для железа теоретически равно 17 МПа Экспериментально полученные для железа значения ао=30—40 МПа [c.131]

Сб/2лг, где С — модуль сдвига Ь — величина вектора Бюргерса г — расстояние от линии дефекта, напряжению трения решетки сг,. Отсюда определим характерное расстояние, меньше которого дислокации взаимодействуют друг с другом сильнее, чем с кристаллом [c.116]

С понижением температуры напряжение трения решетки, а следовательно и предел текучести, резко возрастают. В противоположность этому ни один из членов в правой части уравнения для сопротивления отрыву не зависит существенно от температуры, поэтому в первом приближении разрушающее напряжение является температурно независимым. [c.76]

Максимальное повышение энергии решетки при переходе дислокации в максимальное неустойчивое состояние— напряжение Пайерлса (силы трения решетки) — зависит от природы связи и ширины дислокаций. Напряжения Пайерлса больше у кристаллов с ковалентными (направленными) связями и меньше у кристаллов с металлическими и ионными (ненаправленными) связями. [c.64]

В формулах (142), (145), (147) и (148) величина оо или То учитывает сопротивление движению дислокаций в теле зерна. Величина этого напряжения зависит от сил Пайерлса—Набарро и наличия препятствий для продвижения дислокаций в плоскости скольжения (леса дислокаций, чужеродных атомов, частиц дисперсной фазы и других дефектов). Указанные факторы как бы моделируют силы трения, преодолеваемые дислокацией при движении ее в пределах зерна, поэтому эти напряжения названы напряжениями трения . Параметр (То (или то) можно представить в виде суммы составляющих, величина ky характеризует трудность передачи скольжения, т. е. эстафетной передачи деформации от зерна к зерну, и, таким образом, зависит от состояния границы. В частности, повышение степени закрепления дислокационных источников в области границы при сегрегации примесей внедрения в о. ц. к. поликристаллах сопровождается ростом Xd и, следовательно, k . Поэтому Xd и ky для о. ц. к. металлов достаточно велико (см. табл. 11), хотя величина т имеет вследствие особенностей скольжения в о. ц. к. решетке более низкое значение, чем для г. ц. к. металлов. Большое значение ky определяет сильную зависимость (Гт от величины зерна. [c.242]

Напряжение трения кристаллической решетки или сопротивление Набарро Oq, входящее в уравнение Холла—Петча для предела текучести, связано с температурой материала следующей зависимостью оо где 5 и Р — постоянные. [c.19]

Рис. 36. Возможные варианты распределения стартовых напряжений т (ств - внешнее напряжение т р — напряжение трения в решетке — напряжение преодоления потенциальных барьеров в решетке) [289, 290] а) и функция распределения дислокаций по длинам Ф(0 при различных степенях деформации е = 0,9 2,1 4,5% для нержавеющей стали [295] (б) и для монокристалла Si [296] (в)

Интенсивность аннигиляции дислокаций определяется вкладами процессов сближения дислокаций противоположного знака, в результате которых дипольные конфигурации образуются путем поперечного скольжения (в случае винтовой компоненты) или переползания для краевой). Скорость р первого процесса оценивается как где [223], Тц — предел текучести, р, — модуль сдвига. Для второго она составляет и>1 р /т )В р п [226], где а — характерное напряжение трения кристаллической решетки. Сопоставление показывает, что при те < 10" первая скорость существенно превосходит вторую, и следовательно [c.247]

При повышении температуры отпуска выше 350— 400°С происходит изменение не только субструктуры стали, но и ее структуры. Уменьшение плотности дефектов кристаллической решетки вызывает повышение коэффициента упрочнения, падение прочности (предела прочности и предела текучести), а также напряжения трения (см. рис. 62). [c.155]

Повышение напряжения трения решетки матрицы Од (рис. 1.2) приводит к некоторому росту предела текучести при снижении температуры вязкохрупкого перехода, но одновременно весьма сильно уменьшается критическое напряжение разрушения и возникает ре альная опасность хрупкого разрушения. Нам кажется, что это явле ние тесно связано с хладноломкостью стали. Следовательно, увеличение напряжения Пайерлса — Наббарро для упрочнения объема пока неэффективно, модель требует дальнейших глубоких исследований, Вместе с тем рост напряжения трения решетки при усилении доли ковалентности в межатомной связи может оказаться весьма благоприятным в случае применения покрытий интерметаллидного карбидного или нитридного типов. [c.9]

Предел текучести стали определяется уравнением Холла— Петча ai=Gi- -Kyd / а, в феррито перлитных сталях характеризуется напряжением трения решетки а железа ао, твердорастворным упрочнением Аотр, упрочнением за счет образования перлита Астп, деформационным упрочнением Аод, дисперсионным упрочнением Аоду Произведение представляет собой зернограничное упрочнение Аоз Влияние перечисленных механизмов упрочнения на пре дел текучести стали линейно аддитивно, т е может быть просуммировано Поэтому предел текучести феррито перлитной стали можно рассматривать как сумму следующих компонент [c.131]

Тот факт, что после испытания на усталость 1/Гкр почти не изменяется в зависимости от размера зерна, свидетельствует, по мнению Холдена, о создании прочных дислокационных барьеров. При высоких скоростях деформации, которые применяются при испытании на ударную вязкость, дислокации не успевают освободиться и происходит хрупкое разрушение в соответствии со схемой Стро [35]. О высокой прочности препятствий движению дислокаций свидетельствуют увеличение напряжения трения решетки после испытания на усталость и более высокое значение энергии активации освобождения дислокаций в упрочненном циклической нагрузкой материале, по сравнению с энергией активации [c.102]

Специфика деформационного упрочнения ОЦК-металлов обусловлена рядом особенностей развития деформации в этих металлахг заметной величиной сил трения решетки, сильной температурной зависимостью напряжения течения существенным, особенно при низких температурах, различием в скоростях движения краевых и винтовых дислокаций наличием большого числа относительно равноправных систем скольжения легким протеканием процессов размножения по механизму двойного поперечного скольжения [9, 254—256]. [c.103]

Влияние относительной высоты сопловой решетки и веерности на относительное снижение КПД в зависимости от влажности установленное экспериментально, отражает воздействие нескольких факторов. С уменьшением li возрастают концевые потери и доля жидкой фазы, участвующая в периферийных течениях. Происходит относительно более интенсивное накопление пленок в зонах взаимодействия вихревых шнуров с пограничным слоем, движущимся вдоль спинки профиля. Интенсифицируются процессы внут-риканального взаимодействия паровой и жидкой фаз, коагуляция и дробление капель, а также возрастает напряжение трения на обводах каналов. При небольших высотах капельная влага равномернее распределяется по радиусу в зазоре и, следовательно, торможение рабочей решетки капельным потоком возрастает. Увеличиваются утечки через надбандажные уплотнения. [c.159]

Правая часть в уравнении импульсов, пропорциональная напряжению трения на стенке, в точности равна нулю при ее отсутствии, т. е. для свободной турбулентной струи и, в частности, спутной струи за профилем. В этом случае из формулы (54.16) получается связь между характерными толщинами Оц вблизи от кромок и й в бесконечности за решеткой через отношение соответствующих скоростей. В довольно произвольном предположении, что среднее (по 1пго) значение Н в следе составляет 1,2, из формулы (54.16) следует известная формула Сквайра и Юнга (см. [51]) [c.400]

Г — напряжение трения в решетке [63]. И в том, и в другом случае энергия активации ползучести приобретает значение, близкое к энергии активации самодиффузии. Аналогичные различия в энергии активации ползучести многокомпонентного сплава и энергии самодиффузии в его матрице замечены у дисперсно упрочненных сплавов типа TD—Ni или А1—AljOj. Похоже, что у этих сплавов существенную роль играет показатель вытянутости зерен (ПВЗ), поскольку с его ростом увеличиваются и Q, и п. Правда, разброс данных в этом случае очень велик (см. рис. 3.7) [38]. В последующих работах показали, что пороговое напряжение (Г у нескольких сплавов, упрочненных дисперсными оксидными частицами, линейно возрастало с увеличением ПВЗ [64]. Сделано предположение, что для сплавов такого рода величина (Г -более приемлемый критерий, чем напряжение, вызывающее определенную деформацию в течение заданного времени. [c.118]

Предел текучести стали определяется уравнением Холла—Петча От= Оо + Величина ат в феррито-перлитных сталях характеризуется напряжением трения Со решетки а-железа твердорастворным упрочнением Аотр упрочнением за счет образования перлита Да деформационным упрочнением Лод дисперсионным упрочнением Аоду. Произведение КусГ представляет собой зернограничное упрочнение Aa . [c.376]

Дислокации — это линейные дефекты, расположенные на границе между областью, в которой произошло скольжение, и остальной, еще не затронутой скольжением частью кристалла. Они являются источниками полей внутренних деформаций и внутренних напряжений в кристалле, которые ослабевают обратно пропорционально расстоянию от дислокации. Поле деформации, связанное с дислокацией, позволяет последней чувствовать приложенное напряжение. Под его воздействием дислокация перемещается, увеличивая таким образом размеры области, в которой произошло скольжение, Движение дислокации затрудняется термически активируемой силой трения решетки (сила Пайерлса) и препятствиями на пути их скольжения. Уравнение Орована является микроскопическим определяющим соотношени-ем которое связывает скорость деформации и поток дислокаций. [c.51]

Ядро дислокации — это область вблизи линии дислокации (шириной в несколько векторов Бюргерса), где кристаллическая решетка сильно нарушена. Теория упругости в ядре неприменима, и во всех расчетах в рамках теории упругости ядро дислокации заменяется полым цилиндром радиуса Ьо- Однако такое приближение, справедливое при описании поля крупномасштабных напряжений вдали от ядра, становится неверным п и изучении подвижности дислокаций. В самом деле, именно в ядре разрушаются связи между атомами и происхо дят процессы, контролирующие распространение дислокации. Расс1иотрим линию дислокации, расположенную вдоль кристаллографического направления в потенциальной яме. Для перемещения в соседнюю потенциальную яму дислокация должна преодолеть энергетический барьер. Напряжение, необходимое для перемещения дислокации через барьеры, можно рассчитать в рамках модели дислокации в периодической решетке (дислокация Пайерлса — Набарро). Сила Пайерлса равна максимальному значению производной по расстоянию от энергии дислокации Пайерлса и является выражением силы трения решетки, действующей на дислокацию. Напряжение Пайерлса связано с силой Пайерлса соотношением (2.57). Можно показать, что [c.70]

НИМИ плоскостями. Поэтому ясно, что скольжение дислокаций происходит особенно легко в плоскостях с плотной упаковкбй атомов (для которых с1 велико), поскольку ширина ядер дислокаций в таких плоскостях велика и соответственно мало напряжение Пайерлса (т. е. мала сила трения решетки). Дислокация преодолевает потенциальный барьер путем раздвижения в горизонтальном направлении двойных перегибов на ее линий [c.71]

Как известно, пластическая деформация металлов при низких температурах осуществляется в результате размножения и перемещения дислокаций. При движении дислокации преодолевают различного рода препятствия. Дислокации прежде всего должны преодолеть потенциальные барьеры, связанные с периодическим расположением атомов в идеальной кристаллической решетке. Необходимые для этого напряжения называют напряжениями Пайерлса — Набарро или сопротивлением трения решетки. Помимо этого, дислокации на своем пути преодолевают различного рода препятствия, не свойственные идеальной решетке, такие как лес дислокаций, пороги винтовых дислокаций, барьеры Ломера — Коттрелла, выделения вторых фаз, искажения решетки, обусловленные растворенными атомами. Преодоление этих барьеров может осуществляться путем прорыва через них дислокаций, а также путем поперечного скольжения и нерепол-за шя дислокаций. Во всех случаях для этого необходимо затратить некоторую энергию Я(ст) (рис. 2). [c.10]

Смотреть страницы где упоминается термин Напряжения трения решетки : [c.98] [c.75] [c.96] [c.96] [c.597] [c.84] [c.234] [c.173] [c.201] [c.133] [c.96] [c.8] [c.208] [c.167] [c.184] [c.37] [c.105] [c.321] [c.178] [c.185] [c.53] [c.209] [c.212] [c.153] [c.115] [c.183] [c.192]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...