Нержавеющие стали малых

Энергия дефектов упаковки аустенитных нержавеющих сталей мала отпуск приводит к увеличению у вследствие обеднения [c.325]

Наиболее распространенный режим для сварки малоуглеродистых и нержавеющих сталей малой толщины (до 2,5—3 мм) [c.197]

Техника кислородно-флюсовой резки нержавеющих сталей мало отличается от техники обычной кислородной резки малоуглеродистых сталей на 15—25% увеличивается мощность подогревающего пламени до 15—20 мм увеличивается расстояние от режущего сопла до металла для того, чтобы флюс успел воспламениться и чтобы его отраженные частицы не попали на сопла резака. Режимы резки приведены в табл. 12. [c.48]

Техника ручной дуговой сварки нержавеющих сталей мало чем отличается от техники сварки обычных малоуглеродистых сталей. [c.65]

При роликовой сварке значительно больше, чем при точечной, на стойкости электродов сказывается режим сварки, толщина и материал свариваемого изделия. Так, если при роликовой сварке нержавеющей стали толщиной 1 + 1 мм лучшие результаты показали электроды из бронзы Бр.НБТ (до увеличения ширины рабочей поверхности ролика на 20% было сварено 471 м шва, а с роликами из хромовой бронзы—125 ж), то при сварке нержавеющей стали малой толщины (0,1—0,3 мм) электродами из Бр.НБТ наблюдались прожоги и прилипания электродов из-за более низкой теплопроводности бронзы. В этом случае необходимо было перейти на сварку электродами из хромовой бронзы. [c.91]

И их сплавов, а также нержавеющих сталей, меди и других металлов. При резке алюминия и меди употребляют в качестве рабочего газа смесь из чистого аргона (65—80%) и водорода. При резке нержавеющей стали малых толщин рабочим газом служит азот, больших толщин (более 25 мм) —азот пополам с водородом. [c.197]

Так как пассивное состояние нержавеющей стали в морской воде не очень устойчиво и, в частности, может нарушаться от катодной поляризации, то поведение нержавеющей стали в контакте с медью сильно зависит, помимо интенсивности аэрации, также от соотношений площадей контактируемых металлов. В общем, сочетание нержавеющая сталь — медь является неблагоприятным. Например, контакт большой площади меди или медного сплава с относительно малой площадью нержавеющей стали в морской воде опасен для нержавеющей стали. В этом случае сталь вследствие наличия в морской воде значительного количества хлор-ионов может активироваться и становиться анодной по отношению к меди с последующим сильным контактным ускорением коррозии нержавеющей стали. Наоборот, контакт с нержавеющей сталью малых деталей из меди и медных сплавов опаснее для медных сплавов в этом случае более вероятным делается устойчивое катодное состояние стали по отношению к меди и возможно значительное ускорение коррозии меди за счет контактного действия со сталью. Поэтому недопустимо применение медной арми-ровки на обшивке из нержавеющей стали. [c.416]

Однако использование стержневых вентилируемых твэлов с оболочками из нержавеющей стали и окисного топлива, а также умеренное давление гелия и обусловленная этим малая объемная плотность теплового потока не позволили получить в проектах реакторов БГР существенно меньшее время удвоения топлива по сравнению с реактором БН. [c.33]

Ясно, что нагрев до 500—700°С вызывает выделение карбидов лишь у пересыщенного аустенита, т. е. у закаленных аусте-нитны.х сталей (при содержании в них углерода более 0,005%). Склонность к интеркристаллитной коррозии аустенитных нержавеющих сталей можно устранить не только уменьшением содержания углерода, но и введением так называемых элементов-стабилизаторов титана или ниобия, являющихся сильными карбидообразователями. При введении в сталь титана или ниобия образуются соответственно карбиды типа МС. Эти карбиды (фазы внедрения) мало растворимы в аустените. Титан и ниобий, соединяясь с углеродом, препятствуют тем самым образованию хромистых карбидов и проявлению интеркристаллитной коррозии. Разумеется, что титан и ниобий следует вводить в достаточных количествах (чтобы они могли связать весь углерод). [c.490]

Торможением анодного процесса вследствие наступающего явления анодной пассивности объясняется малая скорость коррозии ряда металлов и сплавов и, в частности, нержавеющих сталей, а также алюминия в водных растворах солей ири доступе кислорода воздуха или в азотной кислоте. Образование анодных фазовых пленок на поверхности металла может быть результатом осаждения на поверхности анода труднорастворимых [c.35]

Некоторые металлы, например хром, на воздухе пассивны и остаются блестящими годами, в отличие от железа или меди, которые быстро корродируют и тускнеют в короткое время. Показано, что пассивные свойства хрома присущи и железохромистым сплавам при содержании Сг — 12 % и более (такие сплавы известны как нержавеющие стали). Типичные зависимости скорости коррозии, коррозионного потенциала и критической плотности тока от содержания хрома показаны на рис. 5.9—5.11. Заметим, что на рис. 5.11 /крит пассивации Сг — Fe-сплавов при pH = 7 достигает минимального значения (около 2 мкА/см ) при содержании Сг 12 % . Это значение так мало, что коррозионные токи [c.88]

Для анодной защиты, в отличие от катодной, характерно, 4to скорость коррозии, хоть и мала, однако не падает до нуля. С другой стороны, в агрессивных кислотах необходима значительно более низкая плотность тока, чем при катодной защите, когда она не может быть ниже эквивалентной скорости саморастворения в той же среде. Для нержавеющих сталей защитная плотность тока отвечает довольно высокой скорости коррозии сплавов в активном состоянии. [c.230]

При наличии приложенного или остаточного растягивающего напряжения нержавеющие стали в некоторых средах могут подвергаться транскристаллитному растрескиванию (рис. 18.6). Сжимающие напряжения не опасны. Чем выше растягивающее напряжение, тем короче время до разрушения. Хотя при малых напряжениях время до разрушения может быть большим, практически не существует минимального напряжения, ниже которого не происходит растрескивания при достаточно длительной выдержке металла в соответствующей агрессивной среде. [c.316]

Ланг сообщил, что помимо азота вредное влияние на нержавеющую сталь 18-20 оказывает также присутствие в ней малых количеств Р, As, Sb, Bi, Ru и А1 [63а]. — Примеч. авт. [c.321]

Магнитные опоры применяют в некоторых измерительных приборах, имеющих малый вес и вертикальную ось вращения. Для удержания оси в вертикальном положении в них используются магнитные силы. На рис. 27.27 показана схема магнитной опоры диска электрического счетчика, состоящая из двух магнитов / и 2. Магнит 2 втягивается внутрь магнита / и поддерживает на весу подвижную систему счетчика. Центрирование вращающейся части осуществляется тонкими щтифтами 4 из нержавеющей стали, помещенными в графитовые втулки 3. Опоры этого типа имеют очень малый момент трения и не требуют ухода. [c.336]

Линии X = о на номограммах соответствуют теоретически возможному максимальному значению 1д при данной плотности укладки. Увеличение п до 2000 дало бы возможность приблизить Згд к 16...17, т. е. к теплопроводности некоторых сплавов, применяемых для изготовления технологических аппаратов (нержавеющих сталей). Однако, как видно из номограмм, наличие охранного слоя толщиной всего в 0,05 мм приводит к резкому падению 1,д, в особенности при плотной укладке термоэлементов и малых Х , Поэтому практически для металлических стенок применяются лишь одиночные датчики, причем закрепляться на стенке они должны пайкой или сваркой, так как использование любого клея вызывает тот же эффект резкого падения Хл. [c.73]

Формула (31.14) учитывает влияние теплофизических свойств материала поверхности на интенсивность теплоотдачи при кипении криогенных жидкостей (при атмосферном и меньшем атмосферного давлениях) с помощью коэффициента теплоусвоения х. Большие значения коэффициента теплоусвоения имеет медь средние — латунь, никель, бронза малые—нержавеющая сталь. [c.326]

Контакт нержавеющих сталей с углеродистой в атмосферных условиях может оказаться опасным, так как разность потенциалов между нержавеющей сталью и железом значительна, а анодная поляризация железа в пленках электролита, возникающих на металлах при атмосферной коррозии, мала. [c.203]

Магнитные опоры. В электрических счетчиках применяются магнитные опоры с использованием сил притяжения (рис. 19.23, а) или сил отталкивания (рис. 19.23, б). Центрирование ротора достигается тонкими штифтами из нержавеющей стали, которые охватываются графитовыми втулками или тонкой круглого сечения растяжкой, охватываемой втулками из агата или сапфира. Магниты изготовляются из высококоэрцитивного сплава, намагничиваются и устанавливаются, как показано на рис. 19.23. Опоры этого типа работают без смазки, имеют очень малые моменты трения и не требуют ухода в течение длительного времени [27]. [c.297]

Контакт нержавеющих сталей с углеродистой сталью в атмосферных условиях может оказаться опасным, так как разность потенциалов между нержавеющей сталью и железом значительна, а анодная поляризация железа в пленках электролитов, возникающих на металлах в промышленной или морской атмосферах, мала. Малая поверхность углеродистой стали может привести к сильной коррозии последней, но обратное соотношение, т. е. контакт малой поверхности нержавеющей стали с большой поверхностью углеродистой, допустим и даже желателен. Равное соотношение поверхностей нержавеющей стали и углеродистой обычно достаточно, чтобы обеспечить защиту нержавеющей стали и не вызвать чрезмерной коррозии углеродистой (табл. 2). [c.7]

Влияние температуры полностью неясно тенденция к растрескиванию может быть максимальной при промежуточных температурах, но не наблюдается иммунитета и при низких и высоких температурах. Тенденция к растрескиванию является функцией содержания никеля в сплавах 17—19% Сг-ЬРе. Так, ферритные нержавеющие стали (мало никеля) и инконель-600 (много никеля) явно устойчивы. Инколой-800, хотя и лучше нержавеющих сталей типа 300, но не имеет иммунитета к растрескиванию в среде, содержащей хлориды и кислород, при наличии напряжения. [c.257]

Увеличение скорости потока воды до 9 м1сек на коррозионное поведение циркония не влияет. Величина тока гальванической пары цирконий — аустенитная нержавеющая сталь мала и значительно уменьшается во времени. Вследствие этого контакт с аустенитной нержавеющей сталью на скорости коррозии циркония не сказывается. Окисная пленка на цирконии имеет плохую теплопроводность. [c.218]

При анализе результатов рентгенографического анализа окалин, образующихся на нержавеющих сталях, трудно выявить связь между скоростью коррозии и фазовым составом пленок. Тем не менее, по данным табл. 2, можно вполне определенно сказать, что тали, содержащие молибден, окисляются с меньшей скоростью (примерно на порядок), чем хромистые и хромоникелевые. Пленки, образующиеся на нержавеющих сталях, мало различаются по фазовому составу, однако на стали Х18Н9Т уже при 300° С образуется толстый рыхлый слой окалины, состоящей, по данным химического анализа, из фторидов железа с примесью фторидов хрома и никеля, не обнаруживаемых рентгенографическим анализом. В тех же условиях на стали Х18Н12МЗТ образуется тонкая прочно связанная с металлом пленка,. и скорость процесса окисления стали лимитируется скоростью диффузии компонентов через эту пленку, о чем свидетельствует параболический характер временной зависимости окисления стали. Рассмотренные выше стали различаются между собой лишь наличием в стали Х18Н12МЗТ 3% молибдена. Вероятно, он способствует формированию пленки, обладающей довольно высокими защитными свойствами. [c.198]

Имеются и другие элементы, кроме серы, улучшающие обрабатываемость. К ним относятся химические аналоги серы — селен и теллур, которые в настоящее время используют для повышения обрабатываемости некоторых высоколегированных (нержавеющих) сталей. Было показано также, что обрабатываемость стали улучшается прпсадкой небольшого количества свинца (0,1—0,2%), не растворимого ни в жидкой, ни в твердой стали. В твердой стали свинец, присутствуя в виде мелких обособленных включений, делает Стружку ролее ломкой и оказывает смазывающее действие. Механические характеристики от присадки свинца снижаются мало, но трудность введения свинца в сталь и особенно трудности, связанные с переплавкой свинцовистых сталей, ограничили их широкое применение. [c.202]

Если для пассивации стали 1Х18Н9 в 50%-ной H2SO4 при 50° С требуется анодная плотность тока г а = 0,25 мА/см , то для поддержания стали в устойчивом пассивном состоянии требуемая плотность тока составляет = 25 мкА/см , т. е. она очень мала. Таким образом, анодная поляризация, переводящая металл в пассивное состояние, может быть использована для защиты металлов (Fe, углеродистых и нержавеющих сталей, титана и его сплавов и др.) от коррозии (табл. 44). [c.321]

Из рассмотрения кинетики электродных процессов известно, что наличие катодных составляющих в большинстве случаев приводит к усиленной коррозии сплавов или, в случае коррозии металлов с кислородной деполярпзацнсй при диффузионном контроле, оказывает малое вл1ияпие. Однако исследования II. Д. Т(змашова и Г. П. Черновой показали, что возможно облегчение наступления пассивного состояния хромоникелевой нержавеющей стали при легировании ее небольшими присадками [c.66]

При температурах, превышающих 300 °С, где удобных масел нет, используется смесь равных частей нитрата калия и нитрида натрия. Такая смесь хорошо работает в интервале от 150 до 600 °С. Смеси этих солей весьма коррозионно активны, поэтому термостаты и все детали, которые контактируют с горячей солью, должны быть сделаны из коррозионно стойкого материала, например из нержавеющей стали. Необходимо подчеркнуть, что контакт воды или влаги с расплавленной солью должен категорически исключаться, так как даже самые малые их количества могут быть причиной серьезного взрыва. Важно также избежать контакта с расплавленной солью любого лег-коокисляющегося материала, например алюминия. Перед сборкой или началом эксплуатации соляного термостата необходимо ознакомиться с промышленной инструкцией по технике безопасности, предписывающей меры предосторожности при работе с нитратными соляными ваннами. [c.141]

Отмечено [27], что при анодной защите достигается необычно высокая рассеивающая способность (защита на удаленном от катода расстоянии и защита электрически экранированных поверхностей), намного превосходящая рассеивающую способность при катодной защите. Причину этого приписывали высокому электрическому сопротивлению пассивирующей пленки, что, по всей видимости, неверно, так как ее измеренное сопротивление обычно невелико. Другое объяснение может быть связано с антикоррозионными ингибирующими свойствами анодных продуктов коррозии, образующихся в малых количествах на поверхности нержавеющих сталей (например, ЗгОз , , Fe " ), которые [c.230]

Причини, по которым данное соединение является хорошим ингибитором для железа и плохим для цинка или наоборот, могут быть связаны также со специфическим электронным взаимодействием полярных групп с металлом (хемосорбцией). Последний фактор в определенных случаях более важен, чем стерический, определяющий возможности для плотнейшей упаковки адсорбированных молекул. Это можно проиллюстрировать очень значительным ингибирующим действием оксида углерода СО, растворенного в соляной кислоте, на коррозию в ней нержавеющей стали [36] (степень защиты 99,8%, в 6,3 М растворе НС1 при 25 °С). Об этом же свидетельствует защита железа, обеспечиваемая малым количеством иодида в разбавленных растворах H2SO4 [35, 37, 38]. Как СО, так и иодид хемосорбируются на поверхности металла, препятствуя в основном протеканию анодной реакции [39]. Кеше [40] показал, что 10" т KI значительно лучше ингибирует железо в 0,5 т растворе NajSOi с pH = 1 (степень защиты 89 %), чем в растворе с pH = 2,5 (степень защиты 17 %). Это показывает, что адсорбция иодида в этом интервале pH зависит от значения pH [c.270]

В процессе прямой лазерной гравировки офсетных печатных форм на лазерных гравировальных автоматах разработки АО НИИПолигрифмавд используются лаисановые пленки с вакуумными покрытиями на основе Ti, TiN, нержавеющей стали и др. производства ТОО Растр-технология с характерными толщинами покрытия в пределах 0,1—0,3 мкм. Специфика технологического процесса требует высокой скорости движения плепки по отношению к пятну фокусировки излучения (до 10—12 м/с) при малых размерах самого пятна. В отличие от микроэлектронных применений мощности лазерного иа- [c.95]

Как видно из приведенных данных, при малых скоростях движения воды влияние различных положительных контактов мало сказывается на коррозии стали, а при больших скоростях движения воды проявляется индивидуальная природа катода и в наибольшей степени усиливают коррозию стали медь и никель. Поэтому детали из меди и медных сплавов, нержавеющих сталей, никеля или никелевых сплавов, контактирующих со сталью, необходимо оцинковьшать или кадмировать. Могут быть также П1жменены прокладки из оцинкованного железа или оцинкованных стальных деталей. [c.201]

При коррозии в морской воде или других нейтральных средах вследствие высокой электропроводности воды дальность действия контакта велика, поэтому соотношение площадей поверхности контактирующих металлов существенно влияет на характер контактной коррозии. Например, сочетание медных образцов большой площади с относительно малой площадью образцов из нержавеющей стали в морской воде опасно для нержавеющей стали. В этом случае сталь, активируясь, может стать анодной по отношению к меди, и тогда возможно сильное ускорение коррозии нержавеющей стали. Наоборот, контакт малых деталей с большими поверхностями нержавеющей стали более опасен для медных С1Тлавов в этом случае вероятнее устойчивое катодное состояние стали по отношению к меди и возможно значительное ускорение коррозии меди за счет контакта со сталью. [c.202]

Цельнолитые пропеллеоные рабочие колеса выполняют из углеродистой стали ЗОЛ или малолегированной стали 20ГСЛ. Применяются они при относительно малых размерах lOi с 4 м) и малых напорах (Н < 15 м), где при ограниченной мощности можно за счет некоторого снижения быстроходности улучшить кавитационные условия работы рабочего колеса. Применение нержавеющих сталей, позволяющих уменьшить запасы по Л <т и повысить быстроходность, в цельнолитых колесах связано с большими непроизводительными затратами этих сталей на ксрпус и дополнительными трудностями при отливке. В отъемном варианте лопасти отливаются из нержавеющей стали, а корпус — нз углеродистой. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...