Связь между теплоотдачей и трением

Связь между теплоотдачей и трением [c.315]

Если для анализа связи между теплоотдачей и трением использовать дифференциальные уравнения энергии и движения, записанные для турбулентного течения, то при тех же упрощающих предпосылках уравнения, записанные в безразмерной форме, оказываются тождественными, а распределения скоростей и избыточных температур подобными при условии [c.316]

Представляет интерес связь между теплоотдачей и трением, которую можно проследить по зависимости теплоотдачи и трения от толщины пограничного слоя. По формулам (14.56) и (14.58) видно, что вдоль оси Ох — по направлению возрастания толщины пограничного слоя теплоотдача и трение уменьшаются. Такой же результат дают и определения коэффициента теплоотдачи и трения на стенке по следующим формулам [c.355]

Последнее уравнение устанавливает соотношение между теплоотдачей и трением. При внешнем обтекании тел напряжение трения связано с коэффициентом сопротивления трению соотношением [c.200]

Гидродинамическая теория теплообмена основана на идее О. Рейнольдса об единстве конвективного переноса тепла и механической энергии. Такое представление позволяет установить связь между теплоотдачей и сопротивлением трения. В итоге формулы для расчета теплообмена удается вывести на основании гидродинамических экспериментов или расчетов сопротивления. Гидродинамическая теория достаточно хорошо раскрывает механизм турбулентного теплообмена. [c.182]

Гидродинамическая теория теплообмена устанавливает связь между теплоотдачей и гидравлическим сопротивлением трения. При поперечном омывании цилиндра его полное сопротивление складывается из сопротивления трения и сопротивления формы. Сопротивление формы обусловливается отрывом потока и последующим образованием вихрей. При этом сопротивление трения представляет собой небольшую долю полного сопротивления. Обычно измеряют полное сопротивление цилиндра. Поэтому в случае вихревого омывания цилиндра гидродинамическая теория теплообмена не может быть использована. [c.213]

Связь между вязкостным трением и теплоотдачей (ламинарный слой). Найдем соотношение между теплоотдачей и трением в пограничном слое. Запишем уравнения теплового потока и касательного напряжения (вязкостного трения) в безразмерной форме [c.334]

Количественные соотношения для расчета теплоотдачи можно получить с помощью идеи О. Рейнольдса о единстве механизмов переноса теплоты и количества движения в потоке жидкости. Единство материальных частиц, участвующих в переносе количества движения и теплоты, приводит к подобию полей скорости и температуры в неизотермическом потоке, взаимодействующем со стенкой. Существование такого подобия будет доказано в 5 настоящей главы на основе анализа уравнений движения и энергии, определяющих распределение скоростей и температур в системе. Подобие этих полей позволяет установить связь между характеристиками интенсивности теплоотдачи и трения на поверхности стенки. [c.310]

Используем подобие скоростных и температурных полей для получения количественной связи между интенсивностью теплоотдачи и трением. [c.317]

При получении расчетных формул с помощью теории пограничного слоя используется уравнение связи между коэффициентами теплоотдачи и трения, полученное в 5 главы V. Оно сохраняется при больших скоростях движения газа. В самом деле дифференциальное уравнение (10.19), полученное при Рг = 1, и уравнение (10.11) [c.383]

Как связаны между собой теплоотдача и трение Какова физическая природа этой связи Где применяется данная связь [c.204]

Связь между теплопередачей и сопротивлением трения была использована Г. Людвигом для экспериментального определения касательного напряжения на стенке посредством измерения теплоотдачи маленькой плитки, встроенной в стенку и нагретой до температуры более высокой, чем температура текущей среды. [c.632]

Связь между коэффициентом теплоотдачи и коэффициентом трения с . Покажем, что между коэффициентами и Су имеется связь. Для этого разделим обе части уравнения (7.43) на произведение Re Pr [c.125]

Гидродинамическая теория теплообмена. В настоящем параграфе, как уже говорилось выше, искомая величина для расчета теплоотдачи а (18.4) будет определяться по известной величине коэффициента трения f (24.19) (определяется из решения уравнения движения). Покажем, как находят связь между коэффициентами теплоотдачи а и трения f в турбулентном пограничном слое. [c.283]

В гл. II, III и IV уже была подвергнута анализу тесная связь между полями температур и скоростей в неизотермическом потоке жидкости. Как будет выяснено в дальнейшем, эта связь особенно сильна в потоке газа. В потоке жидкости с постоянными физическими свойствами (т. е. при не очень больших разностях температур) эта связь односторонняя, а именно поле температур суш,ественно зависит от поля скоростей, однозначно определяемого только гидродинамическими условиями. При этом существует такое течение, при котором поле температур строго подобно полю скоростей, и между интенсивностью теплоотдачи и гидродинамическим трением существует линейная связь. , [c.137]

Связь между коэффициентом теплоотдачи и коэффициентом трения [c.179]

Связь между коэффициентом теплоотдачи и коэффициентом трения на полупроницаемой пластине устанавливается из следующих соображений. [c.80]

Покажем, что между локальным коэффициентом теплоотдачи и локальным коэффициентом трения су имеется связь. Для этого разделим обе части уравнения (УП-44) на произведение двух критериев Рг Ке [c.144]

Связь между коэффициентом трения и коэффициентом теплоотдачи [c.250]

Таким образом, установление связи между коэффициентом теплоотдачи а и коэффициентом трения с, позволяет использовать для численного расчета а данные сопротивления различных теп в потоке газа. [c.251]

СВЯЗЬ МЕЖДУ ТРЕНИЕМ И ТЕПЛООТДАЧЕЙ [c.132]

Если вся масса жидкости, поступающей в трубу парогенератора, прогревается до температуры насыщения, то по ходу потока значение коэффициента теплоотдачи (как и при кипении в большом объеме) меняется от значения, устанавливающегося при заданной скорости в однофазной среде, до значения при развитом пузырьковом, кипении насыщенной жидкости. Закономерность изменения коэффициента теплоотдачи ino длине парогенератора а=[ х) для данной жидкости при фиксированном давлении зависит от соотношения между скоростью. парообразования /(гр"), скоростью циркуляции Wo и недогревом жидкости на входе в трубу. А ед. Наиболее простой вид функции а от х наблюдается при высоких давлениях, когда изменение температуры насыщения по ходу потока пренебрежимо мало. При низких давлениях суммар ное сопротивление, обусловленное трением и ускорением смеси, при определенных соотношениях режимных параметров оказывается соизмеримым с абсолютным давлением в системе. При этом температура насыщения по ходу потока заметно. понижается, в связи с чем закон изменения t T, а следовательно, и коэффициента теплоотдачи а по длине трубы может существенно отличаться от зависимостей t T=f(x) и a=f x), устанавливающихся, при высоких давлениях. Обеднение теплоотдающей поверхности активными зародышами паровой фазы при понижении давления также влияет на вид функции ter от х. В этих условиях влияние скорости оказывается более значительным и переход от области конвективного теплообмена в однофазном потоке к области развитого поверхностного кипения происходит на участке трубы большей длины. [c.261]

Как следует из изложенного, между процессом движения жидкости и процессом конвективного теплообмена существует тесная физическая связь — поле температуры в жидкости связано с полем скорости с одной стороны, а с другой определяет интенсивность теплоотдачи, отражаемую коэффициентом теплоотдачи а и являющуюся основным фактором, от которого зависит поверхность теплообмена и, следовательно, размеры тепло-об менных устройств. Из расчетных формул для теплоотдачи при течении жидкости вдоль плоской поверхности и при течении в трубе видно, что чем больше скорость потока, тем теплоотдача выше. Однако здесь есть и отрицательный эффект с увеличением скорости растет градиент скорости в поперечном направлении и связанная с этим сила вязкости трения. Возрастает, следовательно, и сила давления, которая должна преодолеть силу трения. Поэтому параллельно с расчетом теплоотдачи всегда ведут расчет падения давления в трубе — это необходимо для правильного проектирования теплообменных устройств. [c.278]

Влияние скорости пара. Подсчитанный по (30.26) коэффициент теплоотдачи при конденсации относится к случаю неподвижного или медлешю движущегося пара (сг) < 10 м/с). При движении пара между ним и пленкой конденсата возникают силы трения. Если пар движется вниз, т. е. в ту же сторону, что и стекающая пленка конденсата, то скорость течения пленки увеличивается, а толщина ее уменьшается в связи с этим коэффициент теплоотдачи увеличивается. При обратном направлении движения пара (вверх) пленка будет затормаживаться потоком пара, что приводит к уменьшению коэффициента теплоотдачи. [c.369]

По аналогии с кoэ( ициa тoм потерь т для анализа функциональной связи между трением и теплоотдачей можно пульсационный коэффициент теплоотдачи отнести к количеству тепла, поглощаемого единицей массы элемента жидкости [c.23]

Согласно гидродинамической теории теплообмена, устанавливающей связь между коэффициентом теплоотдачи и коэффициентом трения, при вынужденном движении жидкости механизмы переноса количества движения и механизм распространения теплоты тождественны в связи с тем, что оба эти явления осуществляются одними и теми же элементарными объемами жидкости. Найдем математхгческую связь между этими явлениями. [c.250]

Это уравнеппе является основным в гпдродинампческо теории теплообмена и определяет математическую связь между коэффициентом теплоотдачи а и коэффициентом трения В критериальной форме эта зависимость может быть представлена в виде [c.251]

У плохо обтекаемых тел эта зависимость более или менее выполняется только на лобовой части поверхности нагрева до точки отрыва. Поэтому между коэффициентом полного сопротивления (сопротивление давления и сопротивление трения) плохо обтекаемого тела и числом 5) прямой связи не существует. о положение отчетливо иллюстрируется приведенной на рис. 2-3 группой экспериментальных данных по гидравлическому сопротивлению и теплоотдаче поперечнообтекаемого пакета труб. [c.51]

Снижение часового расхода топлива дизелем 2ДЮ0 (рис. 146) с увеличением температуры воды на 30°С составляет 5—10%. При этом приблизительно на такую же величину уменьшаются потери тепла в воду. Уменьшение часового расхода топлива объясняется уменьшением потерь на трение и некоторым улучшением индикаторного к. п. д. за счет повышения качества процесса сгорания. Улучшение процесса сгорания происходит за счет уменьшения теплоотдачи от газа в стенки втулки (в связи с уменьшением перепада температур между температурой газа в цилиндре и температурой стенок втулки, изменяющейся в соответствии с повышением температуры охлаждающей воды) и главным образом вследствие уменьшения периода задержки воспламенения, обусловленного увеличением температуры конца сжатия и увеличением влияния теплоотдачи от стенок. [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...