Виды гидравлических сопротивлений

О ГИДРАВЛИЧЕСКИХ СОПРОТИВЛЕНИЯХ 36. Виды гидравлических сопротивлений [c.146]

Таким образом, формула (6-24) применима для всех видов гидравлических сопротивлений, причем коэффициент сопротивления (или у в наиболее общем случае зависит от конфигурации потока и числа Рейнольдса. Установление конкретного вида этих зависимостей опирается на экспериментальные данные. [c.160]

ВИДЫ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ СОПРОТИВЛЕНИЙ [c.33]

Виды гидравлических сопротивлений [c.41]

Гидротепловая аналогия может быть также использована для исследования как стационарных, так и нестационарных процессов теплопроводности. В этом случае используется сходство законов распространения теплоты и движения жидкости. В качестве моделей могуг быть использованы как модели с непрерывными параметрами, так и модели с сосредоточенными параметрами, т. е. в виде моделирующих гидравлических цепей. В последнем случае вместо параметров исходного теплового процесса в моделирующей цепи применяются сосредоточенные параметры в виде гидравлических сопротивлений и емкостей. [c.122]

В гладких трубах ламинарное движение переходит в турбулентное при числе Re = 2320. Однако в зависимости от состояния труб оно может снизиться до 1600 и даже ниже. Число Рейнольдса является характерной величиной, которой оцениваются различные виды гидравлических сопротивлений, и поэтому при расчете гидравлических систем оно имеет важное значение. [c.60]

Для различных видов гидравлических сопротивлений значения коэффициента приведены в гл.1. [c.158]

Основные зависимости между расходом, геометрией проточной части и кинематическими параметрами режима работы гидродинамической муфты устанавливаются турбинным уравнением Эйлера, вывод которого приведен в 3. При составлении этого уравнения характер течения, вид гидравлических сопротивлений, вязкость жидкости, а значит, и величина потерь напора не принимаются во внимание. Такое отвлечение от подробностей процесса, с одной стороны, позволило получить точное рещение задачи о связи между размерами, скоростями, расходом по колесу гидромуфты и моментом на его валу, с другой,—сделало результат для практического использования недостаточно полным. Неполнота его заключается в том, что функция расхода от режима и размеров гидродинамической муфты этим уравнением не раскрывается. Поэтому непосредственно для расчета это уравнение может быть использовано только в том случае, если его рассматривать совместно с уравнением, выражающим зависимость расхода от размеров и режима работы гидродинамической муфты. [c.31]

В общем виде гидравлическое сопротивление мокрых пылеуловителей, Па, [c.302]

Виды гидравлических сопротивлений и потери [c.81]

Виды гидравлических сопротивлений и потерь напора. Какие причины вызывают потери напора [c.112]

ВИДЫ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ СОПРОТИВЛЕНИЙ И ПОТЕРЬ НАПОРА. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ НАПОРА [c.91]

Местные сопротивления обусловлены различными конструктивными элементами и местными преградами (препятствиями) в потоке (поворот потока, колено, ог-вод, тройник, крестовина, сужение или расширение русла, кран, задвижка и т. п.). Соответственно видам гидравлических сопротивлений потери напора разделяются на потери напора по длине йдл и местные потери напора [c.91]

Рис. 6.7. Виды гидравлических сопротивлений

Гидравлические потери. Третьим видом потерь энергии в насосе являются потери на преодоление гидравлического сопротивления подвода, рабочего колеса н отвода, или гидравлические потери. Они оцениваются гидравлическим КПД i]r, который равен отногаению полезной мощности насоса ТУц к мощности N (см. рис. 2.5). Согласно уравнениям (2.2), (2.5) и (2.)) [c.160]

Задача VII—44. Ограничитель расхода жидкости должен пропускать постоянный расход Q при изменяющемся перепаде давлений Ар = р —р. . Ограничитель выполнен в виде неподвижного цилиндрического плунжера с ленточной однозаходной резьбой, размеры которой (диаметр щаг а и высота квадратного профиля Ь) даны на рисунке. По плунжеру скользит хорошо пригнанный цилиндр, опирающийся на пружину. На цилиндр действует сила, создаваемая перепадом давлений жидкости, которая протекает по винтовому каналу плунжера. Благодаря сжатию пружины под действием этой силы длина резьбы Ь, перекрытой цилиндром, изменяется пропорционально перепаду давлений. В результате гидравлическое сопротивление винтового канала оказывается также пропорциональным Ар, что обеспечивает постоянство расхода. [c.178]

Коэффициент гидравлического сопротивления входного участка плоского канала при ламинарном режиме течения рассчитывается по формуле = (24/Re + 0,615//). Для пористого материала выражение (2.3) при использовании в числе Re характерного размера 5 принимает вид = [2/Re + 2( 1 а)/ 5]5 а, Тогда искомая величина отношения коэффициентов сопротивления имеет вид [c.124]

Переход на парожидкостный режим при докритических параметрах охладителя сопровождается повышением гидравлического сопротивления пористого материала вследствие увеличения объема паров охладителя. При этом пористая стенка начинает работать на устойчивом режиме парожидкостного охлаждения, но при увеличенном давлении охладителя. Температура же горячей стенки скачкообразно возрастает и в определенном диапазоне расходов охладителя остается постоянной (см. рис. 6.3). Постоянство температуры горячей стенки в некотором интервале расходов охладителя можно объяснить тем, что при истечении из пористой стенки парожидкостной смеси не вся жидкость участвует в ее охлаждении, часть жидкости в виде мельчайших капель по инерции проходит сквозь пограничный слой и уносится потоком горячего газа. По мере уменьшения расхода охладителя количество жидкости в парожидкостной смеси уменьшается, а граница раздела жидкость—пар перемещается внутрь стенки. Температура поверхности, соприкасающейся с горячим газом, остается постоянной, а температура стенки со стороны подачи охладителя возрастает и достигает температуры кипения. Этот момент характеризуется вторичным повышением гидравлического сопротивления пористого материала. Над пористой стенкой со стороны подачи охладителя образуется паровой слой. Система начинает работать на паровой режим охлаждения. При этом температура горячей поверхности стенки резко возрастает, что может привести к ее прогару. По мере повышения в газовом потоке давления область удельных расходов охладителя, где температура горячей стенки постоянна, сокращается и>за уменьшения скрытой теплоты парообразования (см. рис. 6.4). [c.154]

Гидравлические сопротивления теплообменников простого вида. [c.108]

Гидравлические сопротивления (и соответственно им потери напора) делятся на два вида [c.64]

В действительности, вследствие наличия гидравлических сопротивлений колебания давления в трубопроводе являются затухающими (амплитуды А/9 уменьшаются), кроме того, давление нарастает (а также падает) не мгновенно. Примерный вид действительной картины изменения давления в трубопроводе показан на рис. 6.12 сплошной линией. [c.105]

Выражения (1.6) и (1.7) определяют пространственно-временное распределение локальных значений переменных ф и я. При исследовании часто эти переменные содержат не локальные, а интегральные параметры. Например, при изучении гидравлического сопротивления интересующей исследователя величиной является перепад давления между входом и выходом жидкости из канала, при изучении интегральных характеристик теплоотдачи — средний коэффициент теплоотдач на поверхности канала. Для таких случаев при стационарных условиях выражения (1.6) и (1.7) приведутся к виду [c.13]

В теории внутренней задачи все внешние воздействия на поток жидкости, которые обусловливают потери ее механической энергии, называют гидравлическими сопротивлениями . Как показал опыт прикладной гидромеханики, все гидравлические сопротивления удобно разделить на два класса или вида, сущность которых поясним на примерах. ..... [c.139]

Зависимость (6.17) является общим выражением для коэффициента произвольного гидравлического сопротивления на участке прямой трубы и, как будет показано далее, из нее можно вывести не только структуру расчетных формул для потерь напора, но и получить как частные случаи известные теоретические формулы для некоторых конкретных видов местных сопротивлений. [c.145]

Как показал опыт прикладной гидродинамики, все гидравлические сопротивления удобно разделить на два класса или вида, сущность которых поясним на примерах. [c.151]

Формула (8-93) включает все воз.мож-ные виды гидравлических сопротивлений в теплообменниках, но не учитывает гидравлические сопротивления трубопроводов, подводящих и отводящих теплоносители. Сопротивление трубопроводов зависит от рода теплообменника, например для скрубберов значение ЕДртр = 0, для жидкостных теплообменников Дру = 0 и т.п. При использовании формулы (8-93) необходимо учитывать схему включения теплообменника, например для схем, показанных на рис. 8-21, а, гид, Дргс=0, а в схеме на рис. 8-21,6 Дргс является движущей силой естественной кон- [c.569]

Результат . измерения сопротивления входного участка модели аппарата с решеткой были представлены в виде зависимости коэффициента сопротивления участка Со ,, от числа Ре = идОд Согласно кривым, с увеличением Ре, по крайней мере от Ре = 10 , коэффициент сопротивления участка практически не зависит от числа Ре, и, следовательно, полученные при Ре рд 10 значения 2оуч модели могут быть с достаточной точностью пр шяты для расчета гидравлического сопротивления входных участков больших аппаратов. [c.188]

Этот факт имеет достаточно прозрачное физическое объяснение. При неизменных геометрии трубы и степени расширения в ней увеличение ц достигается прикрьггием дросселя, т. е. уменьшением площади проходного сечения для периферийных масс газа, покидающих камеру энергоразделения в виде подогретого потока. Это равносильно увеличению гидравлического сопротивления у квазипотенциального вихря, сопровождающегося ростом степени его раскрутки, увеличением осевого градиента давления, вызывающего рост скорости приосевых масс газа и увеличение расхода охлажденного потока. Наибольшее значение осевая составляющая скорости имеет в сечениях, примыкающих к диафрагме, что соответствует опытным данным [116, 184, 269] и положениям усовершенствованной модели гипотезы взаимодействия вихрей. На критических режимах работы вихревой трубы при сравнительно больших относительных долях охлажденного потока 0,6 < р < 0,8 течение в узком сечении канала отвода охлажденных в трубе масс имеет критическое значение. Осевая составляющая вектора полной скорости (см. рис. 3.2,а), хотя и меньше окружной, но все же соизмерима с ней, поэтому пренебрегать ею, как это принималось в физических гипотезах на ранних этапах развития теоретического объяснения эффекта Ранка, недопустимо. Сопоставление профилей осевой составляющей скорости в различных сечениях камеры энергоразделения (см. рис. 3.2,6) показывает, что их уровень для классической разделительной противоточной вихревой трубы несколько выше для приосевых масс газа. Максимальное превышение по модулю осевой составляющей скорости составляет примерно четырехкратную величину. [c.105]

Для этих целей может быть использован вихревой карбюратор (см. рис. 6.13), за основу конструкции которого был принят вихревой энергоразделитель с одним выходом потока через отверстие диафрагмы, установленной в сечении, примыкающем к сопловому вводу. Несмотря на заметно возросшее гидравлическое сопротивление тракта вихревой трубы этой конструкции она имеет преимущество, ифаюшее существенную роль на режиме запуска холодного двигателя. Режим работы, когда весь поступающий массовый расход компонентов отводится через отверстие диафрагмы в виде охлажденного , позволяет внутри камеры энергоразделения создать зоны с существенно повышенной температурой. При этом при отрицательной температуре на вхо- [c.301]

При однофазном течении жидкости на входном участке (до пересечения с кривой I) температура остается постоянной, а давление линейно понижается. Жидкость достигает состояния насыщения (точка пересечения с кривой I), закипает и образуется двухфазный поток. Его расходное массовое паросодержание х = (I o - i )l г возрастает. Это вызывает непрерывное увеличение гидравлического сопротивления — наклон кривых распределения давления и температуры в потоке внутри образца постепенно увеличивается. По мере повышения начальной температуры сокращается протяженность входного участка течения однофазного потока, фронт закипания приближается к входной поверхности и возрастает паросодержание двухфазного потока на выходе. При этом увеличивается градиент давления в двухфазном потоке (кривые располагаются круче) и возрастает полный перепад давлений на образце. На рис. 4.1, б светлые значки и проведенные через них кривые соответствуют давлению насьь щения, рассчитанному по температурам, показанным на рис. 4.1, а. Темные значки соответствующего вида — измеренные величины давления. При совпадении расчетных значений давления с измеренными для двухфазного потока используется только темный значок. Величины давления насыщения могут быть рассчитаны только для двухфазного потока, т. е. для точек в области, расположенной выше кривой I. [c.78]

При рязаитом турбулентном течении в гладком канале связь коэффициенте гидравлического сопротивления и числа Рейнольдса имеет вид [3] [c.115]

Пленочные коэффициенты теплопередачи сильно зависят от рода жидкости, ее скорости и геометрии ее пути. Большие значения этих коэффициентов почти всегда связаны со значительными потерями па трение. Было предложено много эмпирических уравнений для вычисления гидравлического сопротивления и коэффициентов теплоиерода-чи. Для данного потока в турбулентном режиме эти уравнения представляются обычно в следующем виде (см. [3], стр. 128 и 174) [c.135]

Способ и устройство, в котором пленку жидкости диспергируют до капель диаметром 100-400 мкм предложены в работе [4]. Это достигается тем, что в центробежном элементе (рис. 10.3, а) после завихрителя на полой балке, соединенной со стенками стакана и имеющей отверстие, размещен рассекатель (вытеснитель) в виде параболоида вращения, расширяющаяся часть которого направлена в сторону плен-косъемника. Рассекатель, являясь поверхностью, установленной по оси закрученного газового потока, формирует пленку жидкости, обеспечивает диспергирование ее газовым потоком (при срыве с кромки рассекателя) до узкой мелкодисперсной фракции - мельчайших капель ("тумана"), строго ориентирует образовавшийся газожидкостной поток, что способствует увеличению поверхности массопередачи, эффективному разделению проконтактировавших фаз, уменьшению уноса жидкости иа вышележащую ступень контакта. В результате все это повышает эффективность массообмена. А ориентация газо-жидкостной смеси в зазоре между стаканом и пленкосъемником снижает гидравлическое сопротивление. [c.279]

Многопоточные ситчатые тарелки имеют более низкое гидравлическое сопротивление за счет того, что отверстия в полотнах выполнены с отб(зртовкой (в виде сопла Вентури). К тому же они более просты в изготовлении, а их металлоемкость на 20-30% ниже металлоемкости клапанной тарелки того же диаметра. [c.314]

При ламинарном релсиме они зависят не только от характера местного сопротивления, но и от сил вязкого трения, которые пропорциональны скорости потока в первой степени, т. е. от числа Рейнольдса. Причем при Re < 10 в местных сопротивлениях жидкость течет без отрыва от стенок и гидравлические потери обусловливаются только вязкостным трением. Коэффициент местного сопротивления определяют по формуле t = /Re, где А — коэффициент, зависящий от вида местного сопротивления (табл. 22.3). При значениях 10 < Re <1 3500 потери зависят как от числа Рейнольдса, так п от соотношения площадей. Коэффициент местных потерь находят по формуле С = Л/Re + ур. [c.299]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...