Виды гидравлических сопротивлений и потери напора

Виды гидравлических сопротивлений и потерь напора. Какие причины вызывают потери напора [c.112]

ВИДЫ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ СОПРОТИВЛЕНИЙ И ПОТЕРЬ НАПОРА. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ НАПОРА [c.91]

Движение вязкой жидкости сопровождается потерями напора, обусловленными гидравлическими сопротивлениями. Определение потерь напора является одним из главных вопросов практически любого гидравлического расчета. Различают два вида потерь напора — потери на трение по длине, зависящие в общем случае от длины и размеров поперечного сечения трубопровода, его шероховатости, вязкости жидкости, скорости течения, и потери в местных сопротивлениях — коротких участках трубопроводов, в которых происходит изменение скорости по величине или по направлению [c.38]

Гидравлические сопротивления (и соответственно им потери напора) делятся на два вида [c.64]

Выразить в обобщенном виде зависимость мощности, расходуемой на преодоление гидравлических сопротивлений, через объемный расход (Ni) и потерю напора (N2)- При решении принять изменение коэффициента X от числа Рейнольдса R по одночленной степенной формуле. [c.89]

Основные зависимости между расходом, геометрией проточной части и кинематическими параметрами режима работы гидродинамической муфты устанавливаются турбинным уравнением Эйлера, вывод которого приведен в 3. При составлении этого уравнения характер течения, вид гидравлических сопротивлений, вязкость жидкости, а значит, и величина потерь напора не принимаются во внимание. Такое отвлечение от подробностей процесса, с одной стороны, позволило получить точное рещение задачи о связи между размерами, скоростями, расходом по колесу гидромуфты и моментом на его валу, с другой,—сделало результат для практического использования недостаточно полным. Неполнота его заключается в том, что функция расхода от режима и размеров гидродинамической муфты этим уравнением не раскрывается. Поэтому непосредственно для расчета это уравнение может быть использовано только в том случае, если его рассматривать совместно с уравнением, выражающим зависимость расхода от размеров и режима работы гидродинамической муфты. [c.31]

Местные сопротивления обусловлены различными конструктивными элементами и местными преградами (препятствиями) в потоке (поворот потока, колено, ог-вод, тройник, крестовина, сужение или расширение русла, кран, задвижка и т. п.). Соответственно видам гидравлических сопротивлений потери напора разделяются на потери напора по длине йдл и местные потери напора [c.91]

После того, как диаметр гидроцилиндра и основные параметры гидропривода выбраны, уточняются длины и сечения трубопроводов на нагнетательной и сливной линии, выбирается вид соединительной арматуры и производятся гидравлические расчеты определяются потери напора в трубопроводах и на местных сопротивлениях, утечки и т. д. Это позволяет определить действительное давление в цилиндре и, следовательно, найти величину движущей силы при установившемся движении порщня и действительное значение расхода. [c.157]

Зависимость (6.17) является общим выражением для коэффициента произвольного гидравлического сопротивления на участке прямой трубы и, как будет показано далее, из нее можно вывести не только структуру расчетных формул для потерь напора, но и получить как частные случаи известные теоретические формулы для некоторых конкретных видов местных сопротивлений. [c.145]

Потери напора в стыках. Важным вопросом гидравлического расчета трубопроводов является учет потерь напора, вызываемых стыками. Исследования сопротивления сварных стыков (электродуговые, контактной сварки и с подкладными кольцами) показали, что гидравлическое сопротивление трубопроводов при наличии стыков возрастает, но кривые 1=/(Не) сохраняют тот же вид, что н для труб без стыков (рис. 4.55). Последние можно рассматривать как местные сопротивления естественно, что с уменьшением диаметра трубы влияние стыков на сопротивление увеличивается. [c.212]

При перекачивании перегретых паров трубопроводы самым тщательным образом изолируют, и их тепловые потери незначительны, но все же характер изменения состояния перегретого пара в результате устранения теплообмена между потоком и наружной средой уже не является изотермическим. Не будет он и строго адиабатическим— даже в хорошо изолированной трубе условия будут отличаться от условий при обратимом адиабатическом изменении объема, так как турбулентность, возникающая при движении, переходит частично в тепло, которое изменяет уравнение энергии (энергия, переходящая в потери, возвращается в виде механической энергии). Таким образом, с одной стороны, температура пара имеет тенденцию к снижению по длине трубопровода в результате расширения пара, с другой стороны, — к возрастанию вследствие поступления тепла от потерь напора. В результате режим движения находится между изотермическим и адиабатическим. Поскольку температура пара меняется по длине паропровода, меняются также динамическая вязкость р, число Рейнольдса и в общем случае коэффициент гидравлического трения X. Однако вследствие значительных скоростей движения пара в паропроводах (десятки метров в 1 с) сопротивление относится чаще всего к квадратичной области, где X от Не не зависит. [c.295]

Во многих случаях при движении жидкости в различных гидравлических системах, например в трубопроводах, имеют место одновременно потери напора на трение по длине и местные потери. Полная потеря напора в подобных случаях определяется как арифметическая сумма потерь всех видов. Например, полная потеря напора в трубопроводе длиной /, диаметром (1, имеющем п местных сопротивлений, составит [c.66]

Гидравлические потери в РЦН, которые характеризует гидравлическое сопротивление /1я (рис.3.2), можно условно изобразить в виде суммы вихревых потерь (на сопротивлении К в) и потерь по длине (на сопротивлении 7 /). Вихревые потери напора АН в состоят из ударных и диффузорных [13]. [c.35]

При исследовании гидравлических систем с низким давлением и особенно потоков жидкости со свободной поверхностью обычно пользуются выражением напора Н. В настоящей же работе в основном рассматриваются системы высокого давления, для которых сопротивления (потери напора) обычно не выражаются в виде разности уровней, ввиду чего в дальнейшем будем пользоваться выражением давления и применять при вычислении потерь энергии размерности удельного давления. [c.66]

Для определения гидравлических сопротивлений в погружном агрегате, необходимых при его расчете, применяется следующая методика. Производится статическая проливка жидкостями различной вязкости отдельных трактов погружного агрегата, по которым жидкость движется при ходе поршней вверх или вниз. Измеряются потери напора в этих трактах, соответствующие различным расходам жидкости, и строятся графические зависимости вида h = f (я) для жидкостей с различной вязкостью. При таком методе исследования учитываются все местные гидравлические сопротивления в агрегате и их взаимное влияние друг на друга. Для определения гидравлических сопротивлений, соответствующих определенному числу ходов поршней агрегата, необходимо знать фактическую скорость движения поршней. Приближенное значение скорости можно найти, как это уже было показано, при помощи индикаторной диаграммы. Точные значения ее могут быть определены лишь при исследовании работы погружного агрегата специальной аппаратурой. По опытным данным строятся диаграммы расхода жидкости в отдельных трактах агрегата в течение полного цикла его работы, а затем по графикам статической проливки определяются потери напора, соответствующие этим расходам. Определив величину гидравлических сопротивлений в погружном агрегате и вычтя их из суммарных сопротивлений, мы найдем величину механических сопротивлений, поскольку [c.148]

Вязко-пластичная бингамовская жидкость. Ламинарный режим. В этом случае шероховатость стенок не оказывает влияния на потери напора, ее можно не учитывать (е = 0) и выражение (8.39) для коэффициента гидравлического сопротивления принимает вид [c.274]

Приведем формулы для вычисления коэффициента гидравлического трения Х и проанализируем характер зависимости потерь напора от средней скорости потока в различных областях сопротивления. Для этого формулу Дарси—Вейсбаха представим в виде выражения [c.95]

Ответ правильный. При течении идеальной жидкости потери напора отсутствуют. Поэтому график полного напора Н = onst имеет вид гориэонталыюй линии 2. При наличии местного сопротивления полный напор падает перед ним и за ним, причем, так как диаметр трубопровода d = onst, то и гидравлические уклоны одинаковы. Ра ное падение напора возникает за счет местного сопротивления (линия /). Насос сообщает жидкости дополнительную энергию, поэтому в месте его установки напор резко возрастает. [c.64]

По данным испытаний была получена эмпирическая формула для определелия гидравлического сопротивления Др теплообменного аппарата вязких жидкостей, пригодная для прикидочных расчетов и учитывающая потери напора при входе и выходе жидкости из трубок и патрубков крышек, а также при поворотах жидкости в аппарате. Эта формула имеет следуюш,ий вид [c.252]

Важным эксплуатащюпны . фактором является гидравлическое сопротивление (потеря напора), определяющее расход энергии на перекачку жидкости ло рукавам и зависящее 01 шероховатости (вид и состояние) внутреипен поверхности рукавов, что определяется конструкцией и технологией производства. [c.179]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...