Околозвуковое обтекание профиля

Околозвуковое обтекание профиля [c.54]

ОКОЛОЗВУКОВОЕ ОБТЕКАНИЕ ПРОФИЛЯ [c.55]

Боксер В Д. Некоторые особенности околозвукового обтекания профилей // Уч. зап. ЦАГИ. [c.122]

Рассмотрим теперь околозвуковое смешанное обтекание профиля, когда имеются одновременно области течения с дозвуковыми и со сверхзвуковыми скоростями. [c.54]

Таким образом, при фиксированном угле атаки околозвуковое обтекание данного профиля осуществляется как при сверхкритических дозвуковых скоростях, т. е. при [c.55]

Рис. 10.30. Теневая фотография околозвукового обтекания единичного профиля при М1 < 1,0 (М] = 0,87)

Рис. 10.34. Теневая фотография околозвукового обтекания единичного профиля при М[ > 1,0

Рассмотрим околозвуковое обтекание тонких сверхзвуковых профилей под малыми углами атаки ). В этом случае возмущение однородного потока, направленного по оси х, невелико и ю < 1,0) и возможно существенное упрощение точного [c.60]

Рис. 3.10. Схема обтекания околозвуковой решетки профилей сверхзвуковым потоком с дозвуковой осевой составляющей скорости при i > О

Обратимся теперь к случаю околозвукового обтекания тонкого профиля, характеризуемого близостью числа М<х> набегающего потока к единице. [c.227]

Фиг. 200. Картина околозвукового обтекания единичного профиля.

Картины течения при дозвуковом и околозвуковом режимах течения принципиально не отличаются от соответствующих картин обтекания обычного дозвукового профиля. В обоих случаях в околозвуковом течении при М1 > 1 как перед дозвуковым профилем с закругленной передней кромкой. [c.56]

Действительные картины обтекания клиновидного профиля с углом раствора 20° ((о = 10°) в околозвуковом диапазоне скоростей при нулевом угле атаки приведены на рис. 10.36 ). Видно, что при сверхзвуковых скоростях набегающего потока увеличение числа М1 приводит к смещению отсоединенной ударной волны вниз по потоку. При значении М1 = М1 р.е, при котором данный угол клина становится равным его предельному значению (в рассматриваемом случае при М1 = 1,465), ударная волна [c.56]

При очень малых числах М (в аэродинамике малых скоростей) можно считать, что коэффициент отражает влияние на величину подъемной силы только первых двух факторов — формы и угла атаки и не зависит от числа М. При околозвуковых скоростях на величину Су существенно влияют все три фактора, а при сверхзвуковом обтекании можно в первом приближении пренебречь влиянием формы (по крайней мере, формы профиля крыла) и считать Су зависящим только от угла атаки и числа М согласно формуле (2.09). [c.55]

Для решеток большой густоты практическое применение получили некоторые приближенные способы расчета течения в каналах, основанные главным образом на различных предположениях о форме и кривизне эквипотенциальных линий и линий тока (Г. Ю. Степанов, 1953, 1958, 1962 Г. С. Самойлович, 1954, 1959 М. И. Жуковский, 1960). В сочетании с более точными расчетами обтекания входных и выходных кромок профилей эти способы дали в целом удовлетворительное приближенное решение прямой задачи, в принципе пригодное для любых околозвуковых и сверхзвуковых скоростей (при отсутствии скачков уплотнения). [c.130]

Линеаризация уравнения для потенциала. Дозвуковое и сверхзвуковое обтекания тонкого профиля. Формулы подъемной силы. Околозвуковой закон подобия для тонких тел. [c.164]

Фактическое определение околозвуковых течений около профилей или тел вращения представляет собой очень сложную задачу и практически не может быть произведено аналитическими методами. Лишь Б последние годы удалось разработать достаточно эффективные численные методы расчета конкретных случаев обтекания. В связи с этим особое значение приобретает проблема моделирования околозвуковых течений, т. е. установление подобия околозвуковых течений определенных классов. [c.390]

Рис. 7.3.2. Сопротивление профиля в околозвуковом режиме обтекания

Рис. 18.9. Схема обтекания крылового профиля при околозвуковых скоростях и зависимость Сх и Су от числа М ,

Рис. 10.35. Характерные режимы обтекания чечевицеобразного профиля на нулевом угле атаки 1 — дозвуковое обтекание, 2 — околозвуковое обтекание при дозвуковых сверхкритических скоростях (М1 > М] р < 1,0), 3 — околозвуковое обтекание при сверхзвуковых докритических скоростях (1,0 < М1 < Мт1п), 4 — сверхзвуковое обтекание

Законы подобия плоских до- и сверхзвуковых обтеканий тонкого профиля. Случай околозвукового обтекания [c.223]

Для установления соотношений подобия двух плоских околозвуковых обтеканий тонких профилей с заданными относительными толщинами Тх, Тз, скоростями набегающих однородных потоков Пх, 17 , числами Маха Мх и Мг и показателями адиабат к и к. составим следующие уравнения и граничные условия [c.228]

Можно было бы надеяться, что дальнейшие исследования укажут путь решения этих неясных вопросов, однако привлекательная гипотеза о предельной линии, предложенная для объяснения механизма возникновения ударных волн при увеличении Мш в первоначально непрерывном околозвуковом обтекании фиксированного профиля ), оказалась неправильной 2). Причину такого странного положения вещей объясняет теорема Никольского и Таганова З) [c.166]

В соответствии с вышесказанным мы имеем основания считать, что вне пограничного слоя трансзвуковое течение является непрерывным. Некоторые сведения о возможном расположении местных сверхзвуковых зон можно получить из теоремы Никольского— Таганова например, раньше всего скорость звука достигается на выпуклых участках профиля, там же раньше всего появляется скачок. Теорема применима также к местным сверхзвуковым зонам внутри плоского сопла и может быть использована для отыскания точки с числом Маха М =1 при околозвуковом обтекании клина. [c.167]

Теория О. т. идеального газа развита в основном применительно к плоским потенциальным течениям. Спец. преобразованиями переменных ур-ния, описывающие такие течения, сводятся к линейным. Изучение решений этих ур-ний позволило установить иек-рые важные общие свойства О. т. газа в плоских соплах и при обтекании профилей. Однако решение задач о течениях в соплах с заданной формой стенок и об обтекании профилей заданной формы получить таким методом пока не удается из-за сложного вида условий, в к-рые преобразуются граничные условия на обтекаемом контуре при переходе к новым переменным, а также вследствие того, что при околозвуковых скоростях непрерывное течение во многих случаях оказывается невоамошныл и приходится учитывать появление в потоке скачков уплотнения. [c.485]

При Моо, далеком от единицы, правая часть, как малая второго порядка, могла быть опущена, что для случаев до- и сверхзвуковых движений приводило к линеаризованному уравнению (10). В разбираемом сейчас случае околозвукового движения значение Мс = 1 является особым, так как при этом обраихается в нуль коэффициент при производной дй/дх. Производную дй/дх при М , близком к единице, уже нельзя рассматривать как малую величину, а остальные производные ди/ду, др1ду, д /дх сохраняют свою малость. Вот почему первое слагаемое в правой части должно быть сохранено, а остальные могут быть, как и ранее, опущены. Таким образом, в случае околозвукового обтекания тонкого профиля будем иметь следующую, уже нелинейную систему уравнений движения [c.297]

Для установления соотношений подобия двух плоских околозвуковых обтеканий тонких профилей с заданными относительными толщинами ть Т2, скоростями набегаюидих однородных потоков 7), /г, числами Маха М, и М и показателями адиабат и 2 составим следующие уравнения и граничные условия V для первого потока [c.297]

Передняя кромка дозвуковая. В этом случае обтекание сечений, (.оответствующес движению прямого крыла с числом М <1, должно исследоваться пря помощи дозвуковой нли околозвуковой (смешанной) теории обтекания профиля. Сопротивление и подъемная сила будут определяться законами дозвуковых течений, характеризующимися взаимодействием потоков на верхней ц нижней сторонах крыла, которое проявляется в перетекании газа аз области высокого давления в зону их пониженных значений. При этом волновые потери МОГУТ возникать только при сверхкритическом обтекании (Мпсс>М к р). когда на поверхности появляются скачки уплотиения. Если то скачки уплотнения и, следовательно, волновое сопротивление отсутствуют. Этот вывод относится, есте- [c.287]

Аналогичное непрерывное решение с особыми точками в концах площадки контакта можно построить для тела, контур которого является вогнутым в сторону тела. Иная картина наблюдается для тела, контур которого выпуклый. Действительно, из формулы (2.7.1) и представлений 1 следует, что на контуре раздела упругой и пластической областей Ь должна равняться нулю касательная составляющая вектора напряжений, т, е. линии скольжения должны быть касательными к контуру Ь. Невозможно построить гладкий контур, опирающийся на выпуклую дугу границы тела, обладающий указанным свойством и удовлетворяющий условию 1тгп1 всюду на границе тела-(т п — граничная нагрузка), для любого конечного числа особых точек на границе тела. По-видимому, решение в пластической зоне всегда разрывно в этом случае. Этот результат созвучен результату А. А. Никольского и Г. И. Таганова в аэродинамике околозвуковых течений, согласно которому задача потенциального обтекания профиля с местной сверхзвуковой зоной является некорректно поставленной [81. [c.42]

Важно заметить, что если для докритических дозвуковых и сверхкритических сверхзвуковых течений постоянная А может быть произвольной величиной (см. 6), то в рассматриваемом случае она определяется единственным образом согласно формуле (81). Это обстоятельство не дает возможности в случае околозвукового течения сравнивать обтекание данного профиля при различных числах Маха, или обтекание различных профилей одного и того же семейства при фиксированом числе М1, как это делалось, например, при применении формул Прандт-ля — Глауэрта в 6 настоящей главы. [c.62]

Принципиальные неточности газогидравлической аналогии, связанные в ос1 Овном с влиянием вязкости, наличием капиллярных и пространственных явлений в потоке жидкости, настолько су1иест-венны, а погрешность измерений в гидролотке настолько велика, что с учетом современных воз.можностей и точности аэродинамического эксперимента никакой результат, полученный в гидролотке, не может считаться удовлетворительным. Нельзя не отметить, однако, что применение газогидравлической аналогии представляет все же известный интерес, как самое доступное средство качественного исследования околозвуковых и сверхзвуковых течений газа (в том числе и неустановившпхся), особенно полезное в учебных и демонстрационных целях, а также при рассмотрении некоторых абстрактных задач, аэродинамическое исследование которых невозможно, например обтекания бесконечно тонких профилей. [c.272]

За линией Mi = l образуются замкнутые области сверхзвуковы.х скоростей. Местные сверхзвуковые скорости могут также возникать в области потока, примыкающей к выходной кромке. При Мг 1 линия перехода приближенно совпадает с узким сечением канала aj и сверхзвуковая область на спинке профиля соединяется с областью сверхзвуковых скоростей за выходной кромкой. Наиболее характерной особенностью обтекания решеток потоком околозвуковых скоростей является возрастание градиентов давления в копфузорной и диффузорной областях. [c.308]

Анализ зксиериментальных кривых профильных потерь, представленных на рис. 11.13, показывает, что характер изменения пр в зави-симостп от Мг определяется формой профиля (кривизной спинки в косом срезе, формой и толщиной кромки) и геометрическими параметрами решетки. При этом следует различать две основные зоны изменения докритическую (М2<М2 ) и закритическую (М2>М2 )- В докритиче-ской области с увеличением Мг коэффициент потерь для большинства решеток несколько уменьшается. При отрывном обтекании спннки профиля увеличение Ма обычно приводит к возрастанию пр. В закрити-ческой области цр резко возрастает и достигает максимального значения при Мг>1. Дальнейшее увеличение Mj приводит к некоторому снижению Snp. Область резкого возрастания пр называют областью кризиса потерь при околозвуковых скоростях. [c.308]

Развит метод коррекции образующих двумерных ( плоских и квази-трехмерных ) профилей и осесимметричных тел с протоком (мотогондол), обтекаемых околозвуковым потоком идеального (невязкого и нетеплопроводного) газа. Местные сверхзвуковые зоны (м.с.з.), возникающие у их поверхности, обычно замыкаются скачками уплотнения. В м.с.з. у поверхности скорректированных тел скачков нет, т.е. они являются суперкритичес-кими . В основе метода лежит расчет установлением по времени транскритического (по давлению) обтекания исходных тел композитным газом (к.г.). При давлениях выше критического , отвечающего звуковой скорости потока, к.г. тождественен нормальному газу, в котором при стационарном течении возможно образование м.с.з. с замыкающими скачками. При давлениях ниже критического нормальный газ заменяется фиктивным . С падением давления в стационарном течении фиктивного газа скорость звука растет, причем быстрее скорости потока. Поэтому при стационарном течении к.г. при давлениях ниже критического не возникает м.с.з. и скачков. Данные на звуковой ( критической ) линии, получающейся при обтекании исходного тела к.г., используются для расчета методом характеристик течения нормального газа в закритической (для него - сверхзвуковой) зоне. Построенная методом характеристик линия тока, соединяющая без изломов звуковые точки исходной образующей, дает ее скорректированный участок, обтекаемый с безударной м.с.з.. Возможности метода демонстрируются примерами. [c.250]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...