Нагружение комбинированное — Кривая

Нагружение комбинированное — Кривая усилий предельная 453 [c.549]

Ов = 1700 МПа). Кривая I соответствует результатам испытаний при непосредственном нагружении, кривая 2 — нагружению затяжкой гайки, кривая 3 — комбинированному на гружению (первой ач я л ь-ная затяжка осуществлялась поворотом гайки на 1/2 оборота). Анализ диаграммы показывает, что в области упругих деформаций болтов все методы нагружения дают одинаковые результаты (кривые на упругом участке совпадают). Однако разрушающие нагрузки для соединений, подвергнутых непосредственному нагружению, значительно (до 30 %) превышают нагрузки, полученные при нагружении гайкой (в испытаниях при нагружении гайкой наблюдается большой разброс результатов из-за рассеяния значений коэффициента трения в резьбе). [c.135]

Фиг, 31. Предельная кривая усилий при испытании комбинированным нагружением. [c.502]

Количественные соотношения основных параметров комбинированных режимов нагружения можно выразить в аналитической форме, удобной для практических расчетов. Как видно на рис. 37, в диапазоне статических нагрузок близких к рабочим, относительная долговечность достаточно хорошо описывается кривыми параболического типа. Это дает возможность определить график функции долговеч-сти N от т семейством парабол второго порядка (рис. 38), симметрично расположенных по обе стороны от прямой, для которой в частном случае реализуется закон простого линейного суммирования повреждений. [c.89]

Анализ кривых рис. 40, которые в наиболее общей форме отражают закономерности суммирования повреждений при комбинированном термоциклическом и длительном статическом нагружении, свидетельствует о том, что общий характер суммирования однотипен независимо от последовательности приложения комбинированных нагрузок. Можно выделить две области по отношению к простому линейному закону область разупрочнения в диапазоне низких напряжений и область упрочнения при высоких напряжениях ползучести. [c.94]

На рис. 48 показано изменение относительной плотности и состава карбидной фазы в процессе старения при 600 С. Результаты измерения относительной плотности при испытаниях на термоциклическую долговечность по различным режимам раздельного и комбинированного нагружения приведены на рис. 49. В режимах испытания с ярко выраженной термоциклической нагрузкой (кривые 1—4) наблюдается монотонное возрастание относительной плотности с увеличением числа циклов вплоть до разрушения (за исключением режима 1 при наиболее мягком термическом нагружении с максимальной долговечностью по числу циклов до разрушения = 7000). [c.106]

В режимах испытаний с продолжительным нагружением (ползучесть, длительная термоусталость, комбинированное нагружение, кривые 5—12) в начальной стадии деформирования также [c.107]

С помощью исследованных структурных процессов, происходящих в аустенитной стали при комбинированных режимах нагружения, можно достаточно точно установить их связь с долговечностью и объяснить ме- ханизмы упрочнения и б, разупрочнения. Экспериментально полученные закономерности суммирования повреждений при термической усталости и ползучести выражаются в наиболее общей форме кривыми зависимости параметра суммарной относительной долговечности от напряжения ползучести (см. рис. 40). [c.121]

Параболическая аппроксимация кривых повреждений упрощает аналитическое обобщение [109] предельных кривых повреждений при комбинированных режимах нагружения с помощью уравнения [c.87]

Рис М 1 Граничные кривые при комбинированном нагружении. [c.174]

Рис. 5.7. Предельная кривая прочности однонаправленно-армированного эпоксидного стеклопластика при комбинированном осевом и сдвиговом нагружении. Кривая 1 построена по формуле (5.24), кривая 2 — (5.26) кривая

Рис. 6.12. Предельная кривая прочности ортогонально-армированного (1 2) стеклопластика при комбинированном сдвиге и осевом нагружении в направлении 1 (см. рис. 6.10, а). Буквы (а) — (е) соответствуют уравнениям примера № 6.1, по которым построены кривые.

Пример № 6.1. Построить предельную кривую прочности для ортогонально-армированного (1 2) стеклопластика при комбинированном осевом нагружении и сдвиге в направлениях упругой симметрии. Исходные данные следующие д = 70 ООО МПа Гв=0,23 8 = 0,027 = 0,014 = 3000 МПа Гд = 0,36 / д=70 МПа = 60 МПа а, = 1,75. Коэффициенты армирования слоев, ориентированных в направлениях 1 и 2, одинаковы, т. е. 11)а = = ф = 0,50. Отнощение суммарных объемов VI и Кг этих слоев составляет 1 2, т, е. в данном конкретном случае коэффициент укладки волокон равен [c.171]

Рис. 7.14. предельные кривые прочности слоев косоугольно-армированных стеклопластиковых оболочек при комбинированном осевом нагружении и кручении [44]. Ориентация слоев [c.204]

На рис. 7.14 показаны данные, полученные в работе [44] при экспериментальном исследовании тонкостенных стеклопластиковых труб при комбинированном осевом нагружении и кручении. На этом же рисунке теоретические кривые, построенные по формулам (7.47) — (7.53) (см. Пример № 7.8). [c.205]

Пример № 7.8. Построить предельные кривые прочности при комбинированном осевом нагружении и кручении для косоугольно-армированной стеклопластиковой оболочки с дополнительным армированием в тангенциальном направлении. Исходные данные такие же, как в Примерах № 7.1 и № 7.7. [c.205]

Сначала построим предельные кривые для случая комбинированного растяжения и кручения. При таком нагружении в наиболее невыгодном положении находятся слои, армированные под углом а == —30°. Если полимерное связующее в этих слоях претерпевает сдвиговое разрушение, то прочность материала определяется формулой (7.48). При помощи формул (7.2) найдем [c.205]

Фиг. 28. Предельная кривая усилий при комбинированном нагружении.

Кривые деформирования 154—157 Критерии прочности однонаправленно армированного слоя при комбинированном нагружении 136—138 [c.504]

Кривая 4, полученная на основе линейного краевого эффекта и без учета докритического искривления образующей оболочки, является слабо выпуклой (согласно теореме П. Ф. Папковича о комбинированном нагружении). Кривая 3. полученная на основе линейного краевого эффекта, но с учетом докритического искривления образующей оболочки, имеет выпуклый и вогнутый участки, но очень слабо отклоняется от прямой а. [c.280]

Для стали 15Х1М1Ф изменение параметра суммирования — = / (о) при комбинированном нагружении не только соответствует характеру изменения длительной пластичности е = ф (т), но и положение минимума параметра практически совпадает с положением минимума характеристики пластичности материала в условиях ползучести. Предварительное термоциклирование одинаково влияет на длительную прочность сталей 12Х1МФ и 12Х18Н10Т (см. кривые рис. 55). [c.125]

Линеаризовав кривую изменения параметра суммирования в зависимости от относительной долговечности двумя отрезками прямых, получаем номограмму для параметра в форме двухлинейного суммирования. В частности, ломаные линии 2 и 3 на рис. 75 соответствуют разрушающим значениям параметра суммирования относительных долговечностей сталей 12Х18Н10Т и 15ХШ1Ф в условиях комбинированного с ползучестью термоциклического нагружения при максимальной температуре цикла 600 и 565° С. [c.173]

Если при нагружении пластины силы qx и ( во астают пропорционально одному параметру, то в координатах <7 и q такое нагружение описывается лучом, исходящим из начала координат. Точки этого луча до пересечения границы области устойчивости характеризуют устойчивое начальное состояние равновесия, а после пересечения — неустойчивое. Общий случай комбинированного нагружения пластины описывается в координатах q и q , кривой, исходящей из начала координат и называемой путем погружения. Важно подчеркнуть, что для упругих пластин критическое сочетание величин q и q не зависит от пути нагружения. [c.205]

Результаты экспериментов содержатся в работах [13.1, 13.4 6.13]. Лундкуист [13.4] испытывал консольно закрепленные обо лочки различной длины. Критическое напряжение сдвига в экс перименте оказалось в среднем в 1,6 раза больпю критического напряжения при кручении. Минимальная величина 1,25 была использована в работе [11.23] для построения кривой для комбинированного нагружения [c.203]

Для исследования анизотрбйий прочностй (кратковременной и длительной) следует использовать комбинированное нагружение, например, цилиндрических оболочек [19]. Варьируя соотношения между компонентами действующего тензора напряжений, т. е. комбинируя по-разному величины осевой сжимающей или растягивающей нагрузки, внутреннего давления и скручивающего момента, можно получать напряженное состояние одноосного растяжения по любому направлению, определяемому углом <р (напри-.мер, по отношению к оси трубчатого образца). Испытания по дан- ной методике некоторых пластиков с целью исследования анизотропии упругих и прочностных свойств (при кратковременных нагрузках), проведенные В. Д. Протасовым и В. П. Георгиевским, показали отсутствие экстремума на кривых Од (ф) при Ф = 45°, как это следует, например, из рис. 71. Вместе с тем существует мнение, что и анизотропия, исследованная на плоских образцах, имеет значение в ряде прикладных задач (например, в задаче о концентрации напряжений у отверстий в анизотропных пластинах и оболочках). [c.140]

Если разрушение материала при комбинированном нагружении имеет характер, типичный для продольного сдвига, то в качестве критерия прочности используем условие, заключающееся в следующем разрушение материала наступает, когда удельная работа главного растягивающего напряжения достигает своего предельного значения. В этом случае, пренебрегая влиянием 08 и Ог, можно описзть предельную кривую следующим уравнением [13] [c.151]

Критерии прочности структурных элементов. Типичная предельная кривая прочности эпоксидного связующего ЭД-16 приведена на рис. 5.10. При обычных температурах полимерное связующее является хрупким материалом. Причиной разрушения таких матери9лпв являются растягивающие напря ..-, ня. Поэтому при определении прочности полимерного связующего при комбинированном сдвиге и осевого нагружения используют следующую рабочую гипотезу связующее [c.131]

Рнс- 5.12. Предельная кривая прочности однонаправленно армированвого эпоксидного стеклопластика при комбинированном осевом и сдвиговом нагружении [c.137]

Здесь аО, — меридиональное и кольцевое напряжения в герметизирующем изотропном слое Е, р. — модуль упругости и коэффициент Пуассона его материала Ес (ог) — секущий модуль, определенный по единой кривой О — е.1 [а = (0 — аОа + + (0 )2 — интенсивность напряжений В полимерных композитах связующее разрушается на начальном этапе нагружения. Тогда для модели материала в виде системы нитей с учетом равенств (3.5) и соотношений (3.38) физические зависимости для комбинированной оболочки представляются в виде [c.369]

Для проведения испытаний на выносливость используют специальные машины с непосредственным нагружением, с криво шинными механизмами, с использованигм инерционного и резонансного принципа на гружеиия. Испытагеия проводят при растяжении, сжатии, изгибе, кручении и при комбинированном нагружении. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...