Контактные с пересекающимися осями - Контактное

Зависимость между напряжением на электродах (или роликах) контактной, машины и протекающим при этом напряжении сварочным током называется внешней характеристикой контактной машины. Внешняя характеристика (фиг. 148, а) пересекает ось абсцисс в точке /г , соответствующей короткому замыканию сварочной цепи (сопротивление свариваемых деталей Я = 0 и 112 = 0), и ось ординат в точке соответ- [c.213]

Рассмотрим такие взаимодействия ударных волн, когда их фронты (либо фронт ударной волны и контактной поверхности) образуют между собой некоторый угол. Если обе ударные волны в окрестности точки их пересечения распространяются по одному и тому же газу, то назовем такое взаимодействие встречным. Если вторая ударная волна распространяется по газу за первой ударной волной, то говорят о взаимодействии двух волн одного направления. Встречное взаимодействие при малых углах между фронтами ударных волн имеет регулярный характер, т. е. после взаимодействия образуются две новые ударные волны (рис. 3.9, й). При увеличении угла между фронтами взаимодействующих ударных волн регулярное взаимодействие становится невозможным, и оно сменяется маховским (рис. 3.9, б). При маховском взаимодействии в тройной точке О пересекаются три фронта ударной волны и контактная поверхность, разделяющая частицы газа, прошедшие через ударные волны 8, Я с одной стороны, и через ударную волну Ы, с другой. При больших углах между взаимодействующими волнами в определенном интервале интенсивностей волн задача решения не имеет. Это означает, что в сколь угодно малой окрестности точки пересечения ударных волн течение нельзя считать однородным. [c.74]

Известно, что относительное движение звеньев, вращающихся вокруг скрещивающихся осей с угловыми скоростями i и <02, является винтовым, т. е. может быть представлено как вращение вокруг мгновенной винтовой оси (оси мгновенного вращения-скольжения) с одновременным скольжением вдоль этой оси. Определение винта относительного движения по заданным скользящим векторам единственное решение, т. е. для звеньев, вращающихся вокруг скрещивающихся осей, существует лишь одна мгновенная винтовая ось. Обратная задача — нахождение векторов Ш] и 2 по заданному винту относительного движения — имеет бесчисленное множество решений, т. е. можно подобрать бесчисленное множество пар осей, вращение вокруг которых сводится к одному и тому же винту относительного движения. Каждая из этих пар осей называется сопряженной данному винту или парой осей составляющих вращений. Для одной точки контакта сопряженных поверхностей из бесчисленного множества пар осей составляющих вращений можно выбрать ту, через которую проходит общая нормаль к сопряженным поверхностям. Однако в общем случае каждой точке контакта соответствует своя пара осей составляющих вращений. Осями зацепления эти пары осей будут лишь в том случае, если они пересекаются общей нормалью к сопряженным поверхно стям в любой точке контакта. Другими словами, положения осей зацепления не зависят от положения контактной точки. [c.407]

Наряду с методами, требующими использования искусственной вязкости для расчета ударно-волновых процессов, разработаны монотонные схемы, аппроксимационной вязкости которых достаточно для подавления осцилляций. Здесь необходимо прежде всего отметить схему Годунова [27], который ввел аналитическое решение задачи Римана о распаде разрыва в конечно-разностный метод. В своей основе метод является двухшаговым. На первом этапе предполагается, что решение вначале кусочно-постоянное в каждой расчетной ячейке и решается задача Римана для разрывов на границах каждой ячейки. В результате определяется, куда переместятся ударные волны, контактные разрывы и волны разрежения за время Дi. На рис. 1.12 схематически показан распад разрывов на границах ячеек. Важно, чтобы волны, образующиеся в соседних узлах сетки, не пересекались за время М. Это обеспечивается выполнением [c.41]

На рис. 9.13 показана боковая поверхность Б зуба производящего колеса в проекции ка неподвижную плоскость X OZ. При фиксированном угле бш точки контакта шариков любого диаметра с зубьями контролируемого и производящего колес будут лежать на образующей конуса с углом т — контактной прямой 1. С другой стороны на зубе производящего колеса есть граничная прямая 4, отделяющая плоскую поверхность зуба от скругленного участка высотой р/о (1 — sin о). Очевидно, что прямые / и 4 не должны пересекаться. Из рисунка видно, что фактическое 1 и предельное 3 положения контактной прямой характеризуют углы 5 и Условие отсутствия пересечения прямых 1 л 4 ъ пределах рабочей ширины венца [c.81]

Дальнейший путь увеличе тя числа контактов, прижимаемых одной пружиной, — это использование более общего случая пространственного расположения сил (условие X 7, табл. 3.1), где силы контактов расположены в параллельных плоскостях и пересекают прямую (см. рис. 3.3, б). Поэтому каждый конец пружины прижимает четыре контакта. Практически это означает, что сегменты должны быть расположены на поверхности цилиндра Контактная пластина должна соединяться с приводом кольцевой парой ось которой перпендикулярна оси цилиндра. Если использовать оба конца пружины, то она дает нажатие восьми контактов. Преимущество этой схемы еще и в том, что она пригодна как для поступательного движения управляющего звена, так и для вращательного. [c.183]

В частности, монотонный поворот осуществляется при изменении а и S вдоль й-кривых (as = k, 0<к<°о) или и-кривых a/s = K, 0<х<оо). Семейства к- и и-кривых, каждое в отдельности, покрывают всю рассматриваемую часть плоскости (а, s). Кривые измененной и исходной систем на прямой г/= О пересекаются с касанием по оси ф. При изменении р поле направлений на нижнем и верхнем полуцилиндрах поворачивается в противоположных направлениях. Прямая у = 0 в этом случае будет контактной кривой. [c.334]

Структура разбиения на полупрямой и = я(Я-—1) + 1>1. При возрастании Л и л от значений Л = л = 1 вдоль полупрямой кусок изоклины на интервале О < ф < я/2 поворачивается вокруг точки ((я — 1)/2, Я ), и отрезок покоя распадается с возникновением трех особых точек Оз(фз, рз)— устойчивый фокус или узел, 0. ((я — 1)/2, я ) — седло с направлениями для сепаратрис, определяемыми уравнением я А + 2я ( 1-Ь л) А -Ь 4 = О, и 02(я/2, 0)— сшитый узел (неустойчивый). Контактная кривая с кривыми вырожденной системы (и = Я, = 1) при изменении параметров вдоль прямой будет р = я и, следовательно, всегда проходит через седло. Векторное поле в области р > 1 поворачивается при возрастании л по часовой стрелке, и поэтому со-сепа-ратриса, идущая в седло по направлению к < —2я не может пересекать интегральную кривую р = я е" вырожденной системы, касающуюся отрезка покоя как раз в той точке, в которой при и > 1 возникает седло, и входящую в седло по направлению к = —2я . Сепаратриса пересекает ось ф = О в точке р > > я е"" > 2 и входит в область выше максимума изоклины горизонтальных наклонов. Предельных циклов, охватывающих цилиндр, нет при любых значениях Я и л на рассматриваемой полупрямой. Структура разбиения фазового пространства для всех точек этой полупрямой будет одинакова и эквивалентна изображенной на рис. 169, S ( 4 гл. 16). [c.435]

Для оболочковых констру кций, ослабленных мягкими прослойками с относительными размерами к < в которых вследствие сдерживания апастического течения мягкого металла (М) со стороны основного твердого мстахча (Т) проявляется эффект контактного упрочнения, поле линий скольжения представляет собой сетки, состоящие из логарифмических спиралей и веерных полей. При этом линии скольжения в мягкой прослойке (рассматривается случай, когда основной металл не вовлекается в пластичсскуто де4>ормацию)должны пересекать ось Or, где = О, под углом а = 54 44 , выходить к свободным поверхностям оболочки под углами а = 35 16, (Т) под ну левым углом, так как последняя является огибающей данного поля линий скольжения. Данная сетка линий скольжения в сферической толстостенной оболочке — неортогональна. [c.232]

Предположим, что интегральная кривая, представляющая мгновенный фронт, трансверсально пересекает входящую сепаратрису в точке с координатами рх = 1, р2 = 91 = 92 = - = О (общий случай может быть сведён к этому очевидной заменой переменных). Рассмотрим характеристики световой гиперповерхности, выходящие из точек нашей кривой. Эти характеристики образуют двумерное лежандрово подмногообразие в световой гиперповерхности (эта лежандровд поверхность образована контактными элементами, касающимися большого фронта, порождённого нашим мгновенным фронтом в пространстве-времени большой фронт есть поверхность в трёхмерном пространстве-времени, заметённая мгновенными фронтами). [c.294]

Рассмотрим несколько характерных типов распада произвольного разрывав Начнем со случая, когда пластина со скоростью ТКуд ударяет по неподвиЖ1ной мишени. В момент удара на поверхности контакта возникает произвольный разрыв. Значений Ро = О, ро, 11о = 0 и Р1 = О, р1, Е/1 = Н"уд характеризуют начальные состояния в мишени и ударнике (точки О п 1 ш рис. 4.5, а). После распада разрыва в ударнике и мишени распространяются ударные волны. Ударные адиабаты пересекаются в точке 2 (см. рис. 4.5, а). Давление / 2 и скорость 112 характеризуют состояние на контактном разрыве. При заданной жесткости мишени и скорости ударника амплитуда ударной волны тем выше, чем выше жесткость ударника (см. кривую ЛЗ). При заданной жесткости вещества ударника давление на фронте ударной волны, увеличивается с ростом ТУуд и [c.127]

В этом случае эллиптическая контактная площадка становится настолько вогнутой, что мгновенная ось поворота щарика при качении его по желобу пересекает ее, причем различные участки контактной поверхности шарика приобретают разные относительные скорости. В результате контакта с неподвижной поверхностью желоба и действия сил трения на рабочих поверхностях возникает сложная система касательных усилий, замыкающаяся в пределах зоны контакта, но вызывающая появление соответствующей системы упругих микроперемещений и даже микропроскальзываний [158]. [c.272]

Заготовка и инструмент объединяются в единую геометрическую систему станка через контактные поверхности. В окрестности опорных точек инструмента и заготовки должны быть замерены ошибки смещения и угловые ошибки элементов этих поверхностей относительно базовой направляющей системы. Практически, определение этих составляющих весьма затруднительно. Ошибки базовой прямой связаны с ошибками любой прямой, расположенной в рабочем пространстве. Для обеспечения высокой чувствительности измерений следует в качестве измерительной линии принимать среднюю ось движения тогда все измерительные линии будут пересекаться в одной точке. В этом случае в матрицу поворотов (если существуют угловые смещения, то для каждого поворота должна быть рассмотрена соответствующая матрица) входят только угловые величины. Так, объемная ошибка на заготовке, обрабатываемой на координатно-расточном станке, определяется через 18 ошибок, связанных с положением осей, 5 ошибок от неперпен-дикулярности и 12 ошибок установки инструмента и заготовок. [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...