Сталь Строгание кромок

Поэтому для чистового строгания стали применяется особая конструкция широкого резца (рис. 63), отличающаяся большим углом наклона режущей кромки относительно направления скорости резания (Я.=45 [c.121]

Наибольшую прочность показали образцы с необработанными перед сваркой кромками. Для стали толщиной 16 мм предел выносливости составил ао,о7 = 31,6 2 кгс/мм . Предел выносливости образцов с кромками, обработанными машинной кислородной резкой, составил 77% от прочности образцов с необработанными кромками. Для образцов с кромками, полученными после резки на ножницах, прочность составила 57% от прочности образцов с кромками, не обработанными после прокатки. По сопротивлению усталости образцы из стали толщиной 16 и 45 мм располагаются в следующей последовательности в зависимости от способа обработки кромок (в порядке убывания) необработанные (покрытые окалиной), обрезанные машинной кислородной резкой, строгание на кромкострогальном станке, обрезанные на ножницах. [c.91]

При получистовой обработке стали с подачами до 6 мм дв. ход применяют строгальные резцы, имеющие режущую кромку под углом Ф1 = 0° длиной (1,2- -l,8)s. Но при работе такими резцами часто не используется полностью мощность станка, да к тому же при строгании чугуна с относительно большими t и подачами более 1—1,5 мм дв. ход может происходить скалывание заготовки по краям, т. е. в местах входа и выхода резца. Учитывая все это, Средневолжский станкостроительный завод предложил строгание, основанное на применении многорезцовой державки, в которой закрепляются сразу четыре резца (фиг. 175). Конструкция державки позволяет смещать вершины двух соседних резцов относительно друг друга на величину подачи s, приходящейся на каждый резец. В результате этого суммарная величина подачи за один двойной ход будет 4s и машинное время сократится соответственно в 4 раза. [c.219]

При получистовой обработке стали с подачами до 6 мм/дв.хо применяют строгальные резцы, имеющие режущую кромку под yi лом ф1 = 0° длиной (1,2 ч- l,8)s. Но при работе такими резцам мощность станка часто не используется полностью, да к тому при строгании чугуна с относительно большими t и подачами боле [c.182]

На фиг. 212—216 даны номограммы для точения, цилиндрического и торцового фрезерования, строгания и тонкого растачивания. Номограммы служат для ориентировочного определения чистоты поверхности вновь заточенными инструментами. Радиус закругления режущей кромки при вершине резца при чистовом точении принят равным 2—3 мм при тонком растачивании 0,5 мм. Обработка стали марки 45 производится с охлаждением эмульсией, обработка чугуна и бронзы — без охлаждения. [c.326]

Уменьшение передних углов целесообразно и при переменных нагрузках (обработка прерывистых поверхностей, ударная нагрузка, например, при строгании), при обработке хрупких материалов (нагрузка на переднюю поверхность расположена в непосредственной близости от режущей кромки, так как уменьшение передних углов способствует упрочнению режущей кромки). С этой же целью уменьшаются передние углы и у резцов, рабочая часть которых выполнена из инструментальных материалов с высокой твердостью, но малой прочностью и ударной вязкостью (твердые сплавы, минералокерамика, сверхтвердые материалы). Одним из средств упрочнения режущего клина является ленточка (фаска), расположенная вдоль главной режущей кромки ширина ее / зависит от подачи. Для резцов из быстрорежущих сталей передний угол по ленточке изменяется от О до +8°, для резцов из твердых сплавов — до —10°, у минералокерамики и сверхтвердых материалов — до —20°. Упрочнение режущего клина прн уменьшенных и в особенности отрицательных значениях переднего угла объясняется изменением соотношения сил, действующих на режущий клин за счет увеличения радиальной составляющей силы резания. При этом в клине перераспределяются нагрузки, возникают преобладающие сжимающие напряжения, допускаемые значения которых у хрупких инструментальных материалов значительно превышают допускаемые напряжения на изгиб и растяжение. Вместе с тем увеличение радиальной составляющей приводит к повышению деформации системы СПИД, что необходимо учитывать при назначении режимов обработки. Значения перед- [c.126]

Большие подачи (до 20 мм дв. ход и более) успешно применяются при чистовом строгании (с глубиной резания / < 0,1 мм) широкими резцами. При получистовой (предчистовой) обработке стали с подачами до 6 мм дв. ход успешно применяются строгальные резцы типа резцов конструкции В. А. Колесова, имеющие режущую кромку под углом <Р1 = О длиной (1,2—1,8) 5. Но при использовании таких резцов часто не используется полностью мощность станка, да к тому же при строгании чугуна с относительно большими t и подачами более 1—1,5 мм дв. ход может происходить скалывание заготовки по краям, т. е. в местах входа и выхода резца. Учитывая все это, Средневолжский станкостроительный завод предложил строгание, основанное на применении многорезцовой державки, в которой закрепляются сразу четыре резца (фиг. 165). Конструкция державки позволяет смещать вершины двух соседних резцов относительно друг друга на величину подачи 5, приходящейся на каждый резец. В результате этого суммарная величина подачи за один двойной ход будет 45 и машинное время сократится соответственно в 4 раза. [c.258]

По мере затупления режущей кромки резца сила резания и особенно ее составляющие Рх и Ру значительно возрастают. Можно считать, что при строгании сталей затупление режущей кромки увеличивает силу Рг в среднем на 10%, а Рх и Р —на 50%. [c.22]

Строгание. При строгании применяют резцы из быстрорежущей стали илп с наконечником из твердого сплава той же марки, что п для обтачивания. Передний угол резца 15°, задний — 10° с углом наклона режущей кромки 6°. Подача 0,2—0,6 мм. Скорость резания для резцов из быстрорежущей стали 15—20 м/мин, для резцов с наконечником из твердого сплава — 30—40 м/мин. [c.548]

В зависимости от толщины свариваемого металла и формы разделки кромки подготовляют обрезкой на ножницах, строганием или газовой резкой. Наибольшее применение находит механизированная (машинная) кислородная резка, обеспечивающая высокую производительность и достаточную в большинстве случаев точность подготовки кромок. Последующая механическая обработка при качественном резе для сталей большинства марок не требуется. Необходимая точность подготовки кромок определяется типом шва, способом и режимом сварки. Отклонения от заданных размеров могут привести к снижению качества шва или повышению трудоемкости работ. [c.180]

Для сварки стали 06Х23Н28МЗДЗТ большой толщины рекомендована следующая последовательность сварочных операций. Прямые строганые кромки соединяемых листов на толщины металла об- [c.366]

Для чернового точения при неравномерном сечении среза и прерывистом резании, для строгания, чернового фрезерования, сверления и рассверливания нормальных и глубоких отверстий и чернового зенкерования при обработке чугуна, цветных металлов и их сплавов и неметаллических материалов при недостаточной жесткости системы станок—деталь—инструмент (изношенные станки и пр.). Допускается применение также для обработки углеро.иистых, легированных и труднообрабатываемых сталей, для чернового точения стальных поковок, штамповок и отливок по корке и окалине в тех случаях, когда при применении сплава T5KI0 происходит выкрашивание режущей кромки инструмента [c.545]

Строгание кромок шсювок стали производится в следующих случаях 1) после резки стали на ножницах или огневой резки для удаления повреждённой зоны у плоскости разреза 2) для подготовки кромок под чеканку 3) для обеспечения плотного примыкания кромки (на- [c.491]

Обра тка кромок. Механическую обработку кромок строганием или фрезерованием производят лишь в случаях, предусмотренных проектом, а в деталях из низколегированной стали также после ручной газопламенной резки, если кромки после резки не подлежат сварке. [c.408]

Для чернового точения при неравномерном сечении среза и прерывистом резании, строгания, чернового фрезерования, сверления и рассверливания нормальных и глубоких отви)стий и чернового зенкерования при обработке чугуна, цветных металлов и нх сплэ ВОВ, неметаллических материалов, об работки (В отдельных случаях) углеро дистых, легированных и трулнообраба тываемых сталей для чернового точе ния стальных поковок, штамповок и отливок по корке и окалине (в тех случаях, когда при обработке инструментом из титановых сплавов происходи т выкрашивание режущей кромки) [c.191]

Вследствие асимметрии теплового поля для различных точек припуска, а также неодновременности достижения максимальных температур по всему слою нагрева-гмого металла, предварительные термические напряжения и деформации, возникающие в зоне резания, распределены по достаточно сложным законам. Расчеты, выполненные в ЛПИ методом конечных элементов, показывают, что в условиях плазменно-механического точения или строгания в момент подхода к режущей кромке материал, располагающийся в центральной части сечения среза, находится в растянутом состоянии при уровне напряжений около 100 МПа. По краям среза развиваются напряжения сжатия, достигающие значений 200... 500 МПа. Аналогичные расчеты выполнялись в ЛПИ по той же программе для фрезерования с плазменным нагревом листовых заготовок из аустенитной стали 45Г17ЮЗ в условиях частичного сплавления припуска с использованием дилатограмм, полученных при скоростях нагрева и охлаждения 100°С/с. Величины временных напряжений, возникающих в сечении плоскостью ХОУ плиты толщиной 40 мм через 60 с после прохождения линейного источника тепла, показаны на рис. 30. [c.66]

Если предел текучести материала по направлению от кромки инструмента к обрабатываемой поверхности возрастает, то показатель упрочнения т>0 и производные K (i/) и z" больше нуля. Следовательно, угол сдвига Ф, начиная от значения Фо (см. рис. 32), возрастает по направлению от O к Л, поверхность сдвига оказывается вогнутой При т<0, наоборот, поверхность сдвига будет выпуклой, наибольшее значение Ф = Фо окажется в окрестности режущей кромки инструмента. Таким образом, форма поверхности сдвига при ПМО зависит от показателя упрочнения материала обрабатываемой заготовки, а величина и знак этого показателя зависят от механических свойств исходного материала, условий локального нагрева дугой и последующего охлаждения поверхностных слоев заготовки. Для проверки правильности приведенных выше теоретических рассуждений в ЛПИ проведено исследование корней стружек, полученных при свободном строгании сталей 38ХНЗМФА, 12Х18Н9Т и 110Г13Л. Процесс резания осуществлялся при плазменном подогреве образцов или при равномерном сплошном подогреве. Ширина образцов Ь = 5 мм была меньше, чем диаметр сопла плазмотрона (de = 5,5....6 мм), что позволило создать примерно одинаковые условия предварительного подогрева и охлаждения металла по ширине среза. Корни стружки получали с помощью приспособления с пороховым зарядом, обеспечивающим вывод инструмента из зоны резания за время не более 10 с, что соответствовало перемещению резца по отношению к заготовке не более чем на [c.72]

Рассмотрение корней стружек, часть из которых приведена на рис. 33 и 34, показало, что форма линии сдвига зависит от условий нагрева и свойств обрабатываемого материала. Линия сдвига у корней стружек, полученных при плазменно-механическом строгании среднелегированной стали ЗХНЗМФА и высокомарганцовистой 110Г13Л, как правило, имеет вид вогнутой кривой, выходящей на обрабатываемую поверхность под углом 40...45°, причем угол сдвига Фо в области, прилежащей к режущей кромке, может иметь даже меньшее значение, чем при резании тех же материалов, нагретых равномерно до соответствующей температуры. Следовательно, при ПМО заготовок из этих материалов термический цикл и вызванные им напряжения могут влиять на снижение сил резания и изменение усадки стружки по сравнению с обычным резанием. [c.73]

Характер процесса изнашивания и работоспособность инструмента зависит от условий обработки, режимов резания и нагрева, свойств инструментального и обрабатываемого материалов. Исследования по прерывистой обработке точением с плазменным нагревом заготовок из стали 30Х2Н2М на карусельном станке, выполненные в ЛПИ, показали, что в процессе работы на поверхности твердосплавной пластины образуются микротрещины, развивающиеся перпендикулярно главной режущей кромке резца на ее активном участке. Когда глубина рспространения трещин достигает критической для конкретных силовой и тепловой нагрузок величины, происходит разрушение режущего элемента, сопровождаемое скалыванием значительного объема твердого сплава. Число циклов Мц термомеханического нагружения режущего лезвия до появления первой трещины зависит от элементов режима резания и в первую очередь от скорости (рис. 52). При резании без нагрева число Л ц в 1,5... 2 раза ниже, чем при плазменном нагреве заготовки. Это обусловлено более низкими градиентами температур в режущем лезвии, а также более низкими удельными нагрузками при ПМО, чем при работе без нагрева (см. работу [40]). Для уменьшения термических напряжений, возникающих в твердом сплаве, особенно при прерывистом резании (например, при строгании), целесообразно подогревать инструмент при вспомогательном ходе. Обдув передней поверхности резца нагретым сжатым воздухом позволяет в [c.112]

На ПО Ижорский завод используют строгание с плазменным нагревом. Совместно с ЛПИ и ВНИИЭСО внедрили строгание с плазменным нагревом плоских поверхностей кованых заготовок размерами 3000x1400x500 мм из стали 12Х18Н10Т под последующий прокат. Тяжелый продольно-строгальный станок 7228 был оснащен двумя источниками питания АПР-403 и двумя плазмотронами ПВР-402, закрепленными в манипуляторах, установленных на вертикальных суппортах станка. Токоподвод смонтирован на боковой стенке станины под столом станка. В схему источников питания были внесены изменения, обеспечивающие постоянное горение дежурной дуги при прерывистом резании. Плазменный подогрев при /=300...350 А и i)=110...180 В позволил строгать заготовки с режимом резания /=20... 25 мм о=20... 25 м/мин 5= =2... 2,5 мм/дв. ход, что обеспечило повышение производительности процесса при работе по корке в б раз по машинному времени и позволило в 2,5 раза увеличить число заготовок, обрабатываемых за смену на одном станке. Существенное повышение стойкости твердосплавного инструмента (Т5КЮ) достигнуто путем применения резцов с положительным углом наклона главной режущей кромки Я= + 10°, так как при этом улучшались условия входа резца в металл [22]. [c.188]

Для исследованного диапазона скоростей резания и подач при строгании стали Х25СНЗ характерно образование нароста. Наибольшие размеры нарост имел при работе резцом из быстрорежущей стали Р18 и резцом с твердосплавной пластинкой ТТ7К12. Во всех опытах стружка при остром резце имела форму спирали с радиусом 30 50 мм. При небольшом выкрашивании режущей кромки стружка завивалась в спираль с радиусом 10-ь 15 жж. Такая форма стружки связана с образованием и увеличением нароста на передней поверхности резца. [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...