НАСОСЫ ЛОПАСТНЫЕ параметров

Насосы лопастные для химических производств. Типы и основные параметры. ГОСТ 10168—62. [c.245]

Основные параметры лопастных насосов (подача Q, напор Я, мощность N, коэффициент полезного действия т) и частота вращения вала рабочего колеса п) находятся в определенной зависимости, которая лучше всего уясняется из рассмотрения характеристических кривых. [c.196]

Для расчета лопастных систем необходимо знать значение расхода Q и напора насоса Н. В отличие от турбин и насосов в гидродинамических передачах эти величины не задаются, так как заказчика интересуют только внешние параметры. Поэтому расчетчику необходимо самому определить величину расхода и напора. Это связано с некоторыми трудностями. Через напор и расход может быть выражена мощность [c.109]

Расчет согласования лопастных систем ведется методом последовательных приближений. Его можно начинать с любой лопастной системы, но удобнее с выходных параметров направляющего аппарата или насоса. [c.122]

Расчет лопастной системы направляющего аппарата Расчет направляющего аппарата в трехколесной схеме можно начинать с любого конца. Так как число лопастей определяется по параметрам выхода, то удобнее начинать с выхода. В нашей схеме, принятой для иллюстрации, направляющий аппарат состоит из двух частей. В этом случае расчет первого направляющего аппарата (за турбиной) необходимо начинать со входа, а второго (перед насосом) — с выхода. [c.130]

После выяснения физической сущности явлений, происходящих в гидродинамических передачах, целесообразно использовать для анализа характеристик рабочих процессов безразмерные величины. При переходе к безразмерным величинам, основываются на законах подобия. Безразмерные величины — это величины, приведенные к характерным параметрам гидродинамической передачи. За характерные параметры принимают радиус на выходе из лопастной системы насоса / Д2 и угловую скорость вращения насоса со , безразмерные величины не зависят от размеров и скоростей. Следовательно, вместо семейства-характеристик для подобных гидропередач будем иметь одну характеристику, что упрощает. анализ. Переход к безразмерным величинам проводится в предположении, что к. п. д. остается неизменным. [c.164]

В машине должен быть осуществлен рациональный выбор параметров рабочего процесса, выбор формы и геометрии взаимодействующих элементов ротора и статора с точки зрения обеспечения минимальности динамических составляющих сил их взаимодействия. Так, например, в насосах с помощью этих мероприятий можно существенно снизить лопастную гармонику, а в электромашинах — зубцовую . [c.449]

Определение параметров РЦН безусловно зависит от правильного составления энергетического баланса машины. В ряде работ [2,13,48] предложены эмпирические и полуэмпирические выражения для расчета гидравлических, объемных и механических потерь энергии в РЦН. Они основываются на подтвержденной экспериментально гипотезе об автомодельности большинства режимов лопастных гидромашин, когда число Рейнольдса Ке существенно не влияет на структуру потока в проточной части и имеет место квадратичная зависимость изменения напора от расхода жидкости. К сожалению, вопрос определения взаимосвязи между различными составляющими энергетических потерь (особенно по всей ширине эксплуатационного диапазона с учетом конструктивных данных машины и свойств рабочей жидкости) остается открытым. Исследование РЦН будем проводить на примере ЦН магистральных нефтепроводов (% = 50 - 230), которые имеют спиральный отвод и лопасти, выполненные по логарифмической спирали. Экспериментальные заводские характеристики этих насосов и их конструктивные параметры приведены в [48,55,59]. [c.11]

Вершинин И.М. К интегральному методу определения конструктивных и рабочих параметров лопастных насосов // Изв.вузов СССР Энергетика.-1989.- №2, с.117-118. [c.112]

Процессы течения жидкости в центробежных и других лопастных насосах описываются достаточно сложными математическими зависимостями. Это весьма затрудняет их использование при проведении расчетов машиностроительных гидросистем и не позволяет получать результаты с достаточной точностью. Поэтому при проектировании гидросистем с лопастными насосами широко используют методы математического моделирования, т. е. расчет конкретного насоса ведут с учетом известных параметров другого насоса, подобного первому. Наиболее сложной проблемой при математическом моделировании является выбор критерия подобия насосов. [c.230]

Сравнение рассмотренных типов компрессоров проводится по тем же параметрам, что и для гидравлических насосов (см. подразд. 12.1). Например, лопастные компрессоры, как и лопастные насосы, отличаются быстродействием, малой металлоемкостью, плавностью подачи, надежностью, долговечностью, и, что немаловажно, газ на выходе из такого компрессора практически свободен от паров масла. Однако каждая из ступеней может обеспечивать на выходе невысокое давление. Поршневые компрессоры могут создавать высокое давление газа, однако у них большая металлоемкость, неравномерность подачи, ограниченное быстродействие. Роторные компрессоры по сравнению с поршневыми имеют меньшую металлоемкость, большую равномерность подачи и большее быстродействие. Поскольку смазка трущихся поверхностей в объемных компрессорах происходит непосредственно в рабочих камерах, то сжатый газ на выходе из компрессора содержит большое количество паров масла. [c.305]

Рекомендации. Для наибольшего снижения виброактивности многопоточного механизма (машины) на частотах, определяемых действием рассмотренных (см. рис. 16, б) возмущающих сил, параметры п му этого механизма должны обеспечивать его соответствие тому типу (см. табл. 9), при котором наилучшим образом удовлетворяются требования по интенсивности возбуждения крутильных и поперечных колебаний и их спектральному составу. При известных характеристиках возмущающих сил оптимальный тип многопоточного механизма выбирают по табл. И и 12 или подобным нм, с использованием формул табл. 9 для количественной оценки интенсивности возбуждения крутильных и поперечных колебаний с той или иной гармоникой. Если характеристики действующих возмущающих сил неизвестны, но силы одинаковы, оптимальный тип механизма можно выбирать исходя из качественной оценки возбуждения колебаний. Для этого в формулах табл. 9 следует при нять значения средних квадратических отклонений равными нулю (а = 0). Это будет соответствовать теоретически предельным случаям, при которых крутильные или поперечные колебания с той или иной гармоникой вообще не будут возбуждаться. При этом в таблицах, подобных табл. II и 12, вместо типа системы будут обозначения, характеризующие возбуждаются или иет колебания с той или иной гармоникой, а если возбуждаются, то какого вида — крутильные или поперечные [9, 89]. Результаты качественной оценки возбуждения колебаний с к-й гармоникой частоты пересопряжения зубьев для зубчатых планетарных передач с п сателлитами приведены в табл. 13, а с к-й гармоникой лопастной частоты для центробежных насосов с разны.ми числами лопастей насосного колеса и направляющего аппарата 2 — в табл, 14, [c.127]

ПОДОБИЕ ЛОПАСТНЫХ НАСОСОВ. ЗАВИСИМОСТЬ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ НАСОСА ОТ ЧАСТОТЫ ВРАЩЕНИЯ РАБОЧЕГО КОЛЕСА [c.189]

ОСТ не определяет тип насоса. Однако, исходя из его рекомендаций в отношении максимального давления в системе усилителя, можно сделать вывод, что параметры лопастного насоса типа ЗИЛ-130 удовлетворяют требованиям только для автомобилей с нагрузкой на управляемые колеса 2,5—4,0 тс. Для автомобилей с нагрузкой на управляемые колеса 4,0—7,0 тс необходимо применять шестеренчатые насосы. [c.351]

К однородному ряду относятся такие технические объекты, которые имеют одинаковые функцию, структуру, условия работы (в смысле взаимодействия с предметами труда и окружающей средой) и отличаются только значениями главного параметра. Главным параметром в техническом объекте называют тот, который характеризует его главный функциональный элемент и от которого зависят значения остальных параметров. Так, для лопастного насоса это будет диаметр рабочего колеса, для экскаватора — объем ковша, для огнестрельного оружия — калибр и т.п. Закон имеет следующую формулировку Однородный ряд технических объектов 5 , 82, [c.73]

Коэффициент кавитации Опр осевого насоса можно представить в виде Окр = Опр + Да, где а р — предельный коэффициент кавитации, зависящий от параметров потока перед входом на лопасти рабочего колеса Да — дополнительное значение коэффициента, определяемое эксплуатационным режимом лопастного колеса. [c.141]

Большое разнообразие конструкций лопастных гидромашин требует их систематизации с целью определения наиболее рациональной области использования в параметрах Я и О. Так, например, откачивание воды из шахты, приток которой на обычно больших глубинах залегания угольных пластов сравнительно невелик, а высота подъема оценивается несколькими сотнями метров, очевидно, должно производиться насосами, конструктивно отличными от тех, которые используются при перекачивании воды в шлюзовых системах судоходных каналов, где напор оценивается десятками метров, а подача должна быть предельно большой, т.к. от этого зависит скорость движения судов в канале. Этим целям служит специальный критерий подобия лопастных гидромашин, называемый коэффициентом быстроходности и обозначаемый п . [c.419]

В качестве примера рассмотрим кинематику потока в наиболее распространенных для гидродинамических передач типах колес центробежного колеса насоса и пентростремительного колеса турбины. На рис. 155 приведены схемы этих колес и параллелограммы скоростей, а также показана (пунктиром) траектория движения одной из частиц жидкости, движущейся с абсолютной скоростью с. Причем, так как поток жидкости движется в замкнутой рабочей полости, то входные кинематические параметры каждого последующего колеса определяются выходными параметрами лопастной системы предыдущего колеса (в том числе и реактора). Отсюда вытекает, что скоростной напор на выходе из предыдущего колеса. [c.233]

Для лопастных и радиально-поршневых насосов параметром регулирования U условно н])инято называть отношение текущей величины эксцентриситета е к максимальной величине эксцентриситета. [c.150]

В рабочем колесе при турбинном режиме работы течение в основном конфузорное, а в насосном — диффузорное. Необходимость обеспечить безотрывность течения в лопастной системе колеса при насосном —диф-фузорном — течении требует в ОРО колесах малых лопастных углов на напорной стороне колеса. В центробежных насосах это примерно 22—27°, а в обычных РО турбинах этот угол близок к 90°. Необходимость обеспечить насосный режим и в обратимых колесах приводит к малым лопастным углам, что увеличивает наружный диаметр. Например [5], у колес с напором 70 м это увеличение (по сравнению с обычной турбиной на те же параметры) составляет примерно 50%. [c.287]

Значительные достижения, которые основываются на теории подобия и розмерностей, получены в области физического моделирования процессов, которые протекают в лопастных гидромашинах. Здесь характеристики мощных насосов определяются путем специального перерасчета экспериментально полученных характеристик модельных машин значительно меньших размеров. Однако, невзирая на все упомянутые достижения, современное состояние фундаментальных исследований в области теории лопастных машин и состояние моделирования режимов работы ЦН, в частности, далеко не удовлетворительное. Речь идет о математическом моделировании режимов с помощью ЭВМ. До сих пор не создана такая математическая модель ЦН, которая бы давала возможность на основании каталожных конструктивных данных машины анализировать ее режимные и экономические параметры во всем эксплуатационном диапазоне с учетом основных свойств рабочей жидкости [51]. Не решен в полной мере и вопрос синтеза оптимальных конструкций ЦН по заданным технологическим требованиям. [c.7]

Конструкция лопастных машин. Лопастные гидростатические машины применяются в качестве насосов и моторов в гидроприводах дорожных, строительных машин, автопогрузчиков и в станкостроении. Основной недостаток лопастных насосов — низкий объемный к. п. д. (ниже 0,9) и малое рабочее давление на выходе (25—70 кПсмУ). Лопастные насосы, кроме того, имеют невысокий и внутренний к. п. д. (0,65—0,9). Для силовых гидростатических передач транспортных машин лопастные машины используются как двигатели, когда требуется иметь большие моменты на валу при малых габаритах передачи. Лопастные гидродвигатели при одних и тех же выходных параметрах (скорость и момент на валу) выгодно отличаются от радиально-поршеньковых двигателей меньшими габаритами, хотя и уступают им по объемному к. п. д. и внутреннему к. п. д., значение которых примерно такое же, что и у лопастных насосов. Например, спроектированный Гипроугле-машем радиально-поршеньковый двигатель, способный развить на валу момент 1000 кГ-и, имеет габаритный размер по диаметру [c.122]

В практике отечественного насосостроения в силу исторически сложившихся обстоятельств преобладающее распространение получил коэффициент быстроходности л,,, который прежде всего характеризует КПД, соотношение геометрических размеров, форму проточной части и параметры насосов. На рис. 5.4 дана классификация лопастных насосов в зависимости от и . При и, < 35 применяют поршневые или вихревые насосы. [c.423]

Приготовление лакокрасочных материалов осуществляется по схемам, представленным на рис. 9.5. Поступающие со склада лакокрасочные материалы и растворители подаются в краскосмесительный бак, в котором тщательно перемешиваются лопастной мешалкой. Во время перемешивания периодически контролируются и корректируются параметры лакокрасочного материала. При достижении заданных параметров перемешивание заканчивается и лакокрасочный материал сливают в приемные баки (фляги) или перекачивают по трубам насосом в краскораздаточный бак и далее по кольцевой системе трубопроводов к местам использования. [c.164]

Примером комплексной стандартизации, проведенной в рамках СЭВ является производство гидравлического оборудования и элементов едино системы гидравлики. Объектами стандартизации в данном случае былг не отдельные изделия, а группы продукции одного функционального назначения насосы (шестеренчатые, поршневые, винтовые, лопастные) моторы, цилиндры, распределительная и контрольно-регулирующая аппа ратура, аккумуляторы и гидробаки. Разработанная серия с1андарто1 устанавливает терминологию, условные обозначения, ряды номинальны давлений, потоки (расходы) жидкости, условные проходы, присоединитель ные размеры, общие технические требования, методы испытания основны) параметров и т. д. Отметим, что КС является главным направление работы СЭВ по стандартизации. [c.316]

Анализ конструктивных схем насосных агрегатов с раздельным вращением лопастных колес БНА и ротора основного ТНА показал, что высокое значение Скр.с.п = 5000...10 ООО можно получить, выполнив ТНА по схемам, приведенным на рис. 10.23, б, д. Причем наибольщие антикавига-ционные качества отмечаются только вблизи расчетного режима, т.е. в узком диапазоне подач. Причины зтого заключаются в возникновении обратных токов при малых расходах и во взаимном влиянии параметров гидравлической турбины на антикавитационные характеристики основного насоса. Эти недостатки отсутствуют в насосе, вьшолненном по схеме, приведенной на рис. 10.23, г, с д которого стабильна в широком диапазоне подач и достигает 10 000 единиц. Большие значения С р с п обеспечивают насосы, вьшолненные по схеме с приводом первой ступени через зубчатую передачу (см. рис. 10.23, а) или с независимым приводом обеих ступеней насосов (см.рис. 10.23,в). [c.224]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...