К косозубое

Для зубчатых колес с т 1 установлены различные требования к косозубым и шевронным колесам с коэффициентами осевого перекрытия нр не менее указанных в табл. 31. с одной стороны, и к прямозубым [c.659]

Переходя от эквивалентного к косозубому колесу, заметим, что сила является радиальной силой F, и для этого колеса, т. е. [c.175]

Результаты опытов с прямозубыми колёсами, за исключением опытов Пронина, в среднем хорошо согласуются с результатами, полученными при испытании роликов (со скольжением). Поэтому при выборе допускаемых контактных напряжений для прямозубых колёс можно руководствоваться табл. 10—11. Точно так же, к зубчатым колёсам — как к прямозубым, так и к косозубым — применимы многие выводы, полученные при опытах с роликами (стр. 252). [c.257]

По направлению зубьев фрезы могут быть прямозубыми (см. рис. 2.17, и и к) косозубыми (см. рис. 2.17, jw) и с винтовым зубом (см. рис. 2.17, а). Угол наклона винтового зуба служит для обеспечения спокойного (без вибраций) фрезерования. [c.69]

К косозубым колесам, предназначенным для работы в передачах с перекрещивающимися осями, нормы контакта не относятся. [c.613]

Приведенные в данном параграфе рассуждения относятся в равной мере как к прямозубым, так и к косозубым долбякам при этом процесс зацепления последних с нарезаемым колесом рассматривается в сечениях, перпендикулярных к осям долбяка и колеса. [c.749]

Переходя от эквивалентного к косозубому колесу, замечаем, что усилие является радиальным п для этого колеса, а усилие Рд расположено в плоскости, касательной к начальному [c.238]

Значения в числителе относятся к прямозубым передачам, а в знаменателе - к косозубым. [c.195]

К косозубым колесам с модулем до I мм, применяемым в винтовых передачах, нормы контакта не относятся. [c.76]

Когда рассматривается зацепление двух косозубых колес или колеса и рейки в торцовом сечении, все выводы в равной мере относятся как к прямозубым, так и к косозубым колесам. [c.16]

Для расчета рабочих поверхностей зубьев косозубых и шевронных колес принята исходная зависимость (ПО), т. е. та же, что и для расчета прямозубых колес. Применительно к косозубым и шевронным колесам эта зависимость принимает вид [c.202]

Соответственно может быть установлена и связь между модулем /щ в торцовом сечении, равным т.( = р,/л, и модулем т в нормальном сеченни, равным = pj - Стандартным модулем является модуль т , так как нарезание зубьев косозубого колеса может быть сделано стандартным реечным инструментом, устанавливаемым под углом б к оси колеса. Из рис. 22.47 следует, что [c.471]

К недостаткам зацепления Новикова надо-отнести то, что коэффициент перекрытия зацепления меньше, чем в косозубых колесах с эвольвентным профилем. Коэффициент перекрытия [c.474]

Число зубьев г всегда указывают на полной окружности, незави симо от того, что изображено колесо или сектор. Угол наклона зубьев Ра косозубых и шевронных колес определяется в касательной плоскости к делительному цилиндру. Направление наклона зубьев указывается надписью Правое , Левое или Шевронное . [c.129]

Коэффициент К Ру выбирают для прямозубых колес по табл. 2.7, условно принимая их точность на одну степень грубее фактической, а для колес с круговыми зубьями, как для цилиндрических косозубых колес. Окружную скорость для определения Кр вычисляют на среднем диаметре колеса < , 2 (см. с. 15 ). [c.19]

Коэффициент К т- принимают для прямозубых колес по табл. 2.9, условно принимая их точность на одну степень грубее фактической, а для колес с круговыми зубьями, как для цилиндрических косозубых колес. Окружную [c.19]

Редукторы цилиндрические и цилиндро-червячные с прямозубыми и косозубыми зубчатыми колесами. На рис. 12.1 показаны конструкции входных валов цилиндрических редукторов, выполненных по развернутой схеме. В таких редукторах шестерню располагают несимметрично относительно опор, смещая ее ближе к опоре, противоположной участку вала, выступающего из редуктора. Так как на входной конец вала действует консольная нагрузка, то такое расположение шестерни приводит к более равномерному нагружению опор и распределению нагрузки по длине зуба. [c.189]

Новый процесс отделки зубьев производится двумя режущими инструментами 1 и 2 (рис. 178), представляющими собой подобие косозубых долбяков, имеющих режущую часть с боковым задним углом 2°. Каждый инструмент предназначен для обработки только одной стороны зуба. Зубья каждого долбяка сошлифованы на круглошлифовальном станке по кривой 4 для образования последовательных точек контакта режущих кромок с зубьями обрабатываемого зубчатого колеса. Отделка зубьев происходит следующим образом. Зубчатое колесо 3 из исходного положения А быстро подводится в положение Б к режущему инструменту. Затем включается подача и зубчатое колесо перемещается в положение В. После реверсирования вращения инструмента и зубчатого колеса последнее из положения В [c.326]

Для стальных прямозубых колес К =780 (МПа) /( =490 (MПa) / для косозубых = 680 (МПа)1/ = 430 (МПа)1/ [c.116]

В задаче на расчет вала цилиндрического косозубого колеса приведен чертеж (рис. 17.19) и дано следующее указание к расчету [c.290]

Дан редуктор общего назначения, нагрузка с сильными ударами, перегрузка до 200% на опоры действуют радиальные реакции R, = и R2 = 50 кН и осевая реакция / = 10 кН на левой опоре установлены два однорядных конических подшипника 7318, имеющих размеры d = 90, D = 190, В = 43, ( = 4 и Г1 = 1,5 мм угол контакта р = 12° на правой плавающей опоре установлен радиальный роликовый подшипник 32617 с размерами d = 85, D = 180, В = 60 к г = 4 мм нагружение внутренних вращающихся колец подшипников циркуляционное, а наружных неподвижных-местное класс точности подшипников 0 подобрать посадки для соединения подшипников качения с ведущим валом цилиндрического косозубого редуктора (рис. 8.5). [c.93]

Примечание. Зубчатые передачи относятся к цилиндрическим прямозубым или узким косозубым с нерегулируемым расположением осей, р не превышает граничные значения (см. табл. П6). [c.184]

При скоростях до 20 м/с прямозубых колес и до 45 м/с косозубых и шевронных рекомендуется подавать масло через один ряд отверстий со стороны входа зубьев в зацепление, а при больших скоростях выполняется два ряда отверстий, и масло подается отдельно на шестерню и колесо перед местом зацепления (рис. 6.33, в). В реверсивных передачах масло к месту зацепления подводится с двух сторон (рис. 6.33, а). [c.145]

T F—расчетная нагрузка (момент) на шестерне, Н-м Ь , — рабочая ширина венца, мм di — делительный диаметр шестерни, мм К Fa — коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями для прямозубых Kfa= Ь ДЛЯ косозубых — СМ. [29] [c.172]

Рис. 9.7. График для определения коэффициента К на. для косозубых и шевронных передач

В косозубых колесах на делительном цилиндре различают обычно два шага делительный окружной шаг pi, измеряемый по дуге делительной окружности в торцовом сечении, т. е. в плоскости Т, перпендикулярной оси 00 колеса, и нормальный шаг измеряемый по делительному цилиндру в плоскости, нормальной к винтовой линии на этом цилиндре (рис, 188). При этом [c.282]

Значение угла 3 удобно выбирать таким, чтобы при стандартных значениях нормальных модулей межосевые расстояния соответствовали приведенным в стандартах, а для встраиваемых передач по возможности выражались целыми круглыми числами. Так, например, к удобным углам для косозубых передач редукторов можно отнести угол 3 = 8°6 34", косинус которого равен 0,99. При суммарном числе зубьев 2, = 99 а = ЪОт. [c.155]

В ГОСТ 1643—56 нормы, предъявляемые к прямозубым колесам, разграничены от норм, предъявляемых к косозубым и шевронным колесам, причем узкие косозубые колеса причислены к прямозубым. Сделано это потому, что работа узких косозубых колес, ширина венца которых не превыцгает величины осевого шага данного колеса, по существу не отличается от работы прямозубых колес, поэтому к этим колесам должны быть предъявлены такие же требования точности, как и к прямозубым колесам. [c.266]

Примечания 1. Для передач с перекрещивающимися осями вместо 6л и 6у назначается допуск на угол скрещения осей. Величина допуска принимается равной 6л . 2. Допускается не назначать требонаний к рязмерам пятна контакта. 3. Нормы контакта не относятся к косозубым колесам, предназначенным для раОоты в передачах с перекрещивающимися осями. [c.55]

Как видно из схематического изображения развертки обода косозубого колеса (рис. 22.47), в колесах с косыми зубьями следует различать два шага зацепления, измеряемых по делительному цилиндру торцовый шаг pj, получаемый в пересечении колеса плоскостью, перпендикулярной к оси О—О делительного цилиндра в торцовом сечении, и нормальный шаг / , получаемый пересечением колеса плоскостью, корг. алькой к еннто-вой линии на делительном цилиндре. Связь между этими [c.470]

М. Л. Новиков предложил косозубое зацепление с неэвольвент-ными профилями зубьев. Зубья располагаются по некоторым винтовым линиям, имеющим равные углы наклона р (рис. 22.52). На рис. 22.52 показаны две винтовые линии, лежащие на начальных цилиндрах колес 1 к 2. Дуги Ра и Ра , на которые перекатываются цилиндры, всегда равны между собой. Вместо плоскости зацепления М. Л. Новиков ввел линию зацепления Сд—Сд, расположенную параллельно осям начальных цилиндров. Сопряженные профили зубьев колес 1 w 2 последовательно входят в зацепление в точках С, С", С ",. .., и, таким образом, в этом случае применяется не линейное, а точечное зацепление. При этом нормаль в точке касания пересекает в соответствующей точке, например Р", прямую Р—Р касания начальных цилиндров, и тем самым всегда сохраняется заданное передаточное отнон1ение. Профили зубьев зубчатого зацепления Новикова вообще могут быть выполнены по различным кривым. Наиболее простыми, как показали исследования, являются профили, очерченные в торцовом сечении по окружностям. [c.473]

Пример 1. Рассчитать и сконструировать цилиндрический одноступенчатый редуктор к приводу пластинчатого конвейера по следующим данным (рис. 3.10) окружная сила на двух тяговых звездочках / , = 6 кН шаг и число зубьев звездочек Рз =100мм 2зв = 7. Окружная скорость звездочек К= 1,0 м/с. Время работы , = 7500 ч. Производство мелкосерийное. Передача косозубая. Данный пример относится к первому случаю исходных данных. [c.41]

Редукторы цилиндрические с прямозубыми и косозубыми зубчатыми колесами. На рис. ХАЛ, а — а показаны конструкции входных валов цилиндрических редукторов, выполненных по развернутой схеме (см. табл. 1.3). В таких схемах шестерню располагают несимметрично относительно опор, смещая ее ближе к опоре, противоположной участку вала, выступающего из редуктора. Такое расположение шестерни приводит к более равномерному нагружению опор (так как на входном конце вала действует консольная нагрузка) и улучшает равномерность распределения нагрузки по длине зуба. Подшипник, находящийся вблизи шестерни, защищают маслоотражательными шайбами / от чрезмерного залива маслом, выдавливаемым вместе с продуктами износа из зубчагого зацепления. Если шайбы изготовлены из тонкого листового материала, то устанавливают дополнительно дистанционное кольцо 2, ширина которого больше ширины канавки на валу перед заплечиком вала. [c.250]

Зацепление здесь распространяется в направлении от точек 1 к точкам 2 (см. рис. 8.24). Расположение контактных линий в поле косозубого зацепления изображено на рис. 8.26, а, б (ср. с рис. 8.5 — прямозубое зацепление). При вращении колес линии контакта перемещаются в поле зацепления в направлении, показанном стрелкой. В рассматриваемый момент времени в зацеплении находится три пары зубьев 1,2 аЗ. При этом пара 2 зацепляется по всей длине зубьев, а пары 1 и 3 лишь частично. В следующий момент времени пара 3 выходит из зацепления и находится в положении 3. Однако в зацеплении eaie остались две пары 2 и Г. В отличие от прямозубого косозубое зацепление не имеет зоны однопарного зацепления. В прямозубом зацеплении нагрузка с двух зубьев на один или с одного на два передается мгновенно. Это явление сопровождается ударами и шумом. В косозубых передачах зубья нагружаются постепенно по мере захода их в поле зацепления, а в зацеплении всегда находипИя минимум две пары. Плавность косозубого зацепления значительно понижает шум и дополнительные динамические нагрузки. [c.125]

Расчет прочност 1 зубьев по контактным напряжениям. Для косозубых передач удельная нагрузка с учетом формул (8.24) н (8.2G) д== ,Дн11 = РАнКнаЦЬ гаС05 а), где К На — коэффициент неравно.мерности нагрузки одновременно зацепляющихся пар зубьев — см. ниже. [c.128]

Винтовая передача (рис. 8.56) осуществляется цилиндрическими косозубыми колесами. При перекрестном расположении осей валов начальные цилиндры колес соприкасаются в точке, поэтому зубья имеют точечный контакт. Векторы окружных скоростей колес направлены под углом перекрещивания, поэтому в зацеплении наблюдается больиюе скольжение. Точечный контакт и скольжение приводят к быстрому износу и заеданию даже при сравнительно небольших нагрузках. Поэтому винтовые передачи применяют главным образом в кинематических цепях приборов. В силовых передачах их заменяют червячными передачами с многозаходными червяками. Во многих случаях такая замена целесообразна и в передачах приборов. Проч- [c.171]

Косозубые (и шевронные) цилиндрические колеса, изготовленные методом обкатки, имеют теоретически правильный эвольвент-пый профиль зуба только в плоскости обкатки, т. е. в торцовом ссчеппи. В нормальном сечении про([)нль несколько отличается от эвольвентного. Однако в большинстве расчетов этим отклонением пренебрегают, считая, что нормальный профиль зуба прямозубого колеса соответствует эвольвентному профилю некоторого условного (эквивалентного) прямозубого колеса. Радиус делительной окружности эквивалентного колеса принимают равным наибольшему радиусу кривизны эллипса, образуюгцегося в результате сечения делительного цилиндра косозубого колеса плоскостью NN, нормальной к винтовой линии на делительном цилиндре (рис. 190). [c.284]

Рис. 3. Условные и.чобрзжеиия. зацеплений по ГОСТ 2.402—60 а — косозубыми колесами шестерня 1 — с правовинтовыми зубьями, колесо 2 — с левовинтовыми зубьями 6 винтовыми цилиндрическими зубчатыми колесами, оси которых скрещиваются под прямым углом, т. е. р1 + Ра = О" при р, = Ра = 45 окружные модули шестерни 1 и колеса 2 одинаковы в винтовыми цилиндрическими зубчатыми колесами, оси которых скрещиваются под углом, отличающимся от прямого, т. е. Е < 90 (шестерня, ось которой наклонена к плоскости проекций, изображена начальной окружностью диаметра й ], совмещенной с плоскостью чертежа).

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...