Решетка направляющая

Степени реактивности у корня и периферии ступени соответственно и q рассчитывались по измерениям распределения давлений вдоль шага решетки направляющего аппарата у корня и периферии ступени (рис. 4). Характеристическое число в опытах изменялось от 0,28 до 1,17. [c.232]

Типовая конструкция сварной диафрагмы паровой турбины, показанная на фиг. 91, состоит из тела 5, обода 1 и решетки направляющих лопаток 5, включающей в себя Внутреннюю и наружную бандажные ленты 2 и 4 с пробитыми отверстиями, в которые вставлены направляющие лопатки. Торцы лопаток по периметру привариваются угловыми швами к бандажным лентам. Решетка стыковыми швами с односторонней разделкой сваривается с телом и ободом. Диафрагма имеет горизонтальный разъем и состоит из двух половин. [c.142]

При изготовлении указанных узлов также предъявляются высокие требования к точности установки лопаток в решетке направляющего аппарата. [c.151]

В сопловом аппарате осуществляется преобразование энтальпии рабочего тела в кинетическую энергию потока этого рабочего тела (при расширении газа в сопловых решетках направляющего аппарата от давления Ро перед сопловой решеткой до давления Pi за ней). В рабочей решетке происходит преобразование кинетической энергии потока в механическую энергию вращения рабо- [c.84]

При исследовании использовалась решетка направляющих лопаток ЛМЗ. Опыты проводились как при турбулизации потока на входе в решетку, так и без турбулизации, когда натекающий на решетку поток не был возмущен. [c.80]

Решетки направляющих и рабочих лопаток для околозвуковых и сверхзвуковых скоростей потока в стационарном турбостроении находят применение при проектировании последней ступени мощных конденсационных паровых турбин. В указанных ступенях на расчетном режиме обычно число М > 1 на выходе из направляющего аппарата (в корневых сечениях), а также на выходе из венца рабочих лопаток (в периферийных сечениях). При работе [c.174]

Для обеспечения дальнейшего снижения температуры и температурной разности в отдельных элементах цилиндра можно рекомендовать использование двойных экранов в зоне сопловой коробки, а также уменьшение радиальной протяженности кольцевых выступов диафрагм с максимальным удалением их от решетки направляющих лопаток. [c.183]

В направляющем аппарате диафрагм потенциальная энергия парового потока превращается в кинетическую кроме этого, создается направление потока. Направляющий аппарат состоит из решетки направляющих лопаток, которые образуют сопловые каналы. [c.321]

В расчетах отклонения потока за решетками направляющих аппаратов не учитываем, принимая во внимание их незначительную величину. Треугольники скоростей при конечном и бесконечном числе лопаток считаем равными, полагая, что такое допущение не внесет существенных погрешностей в расчеты. [c.27]

Рассмотренные здесь и ниже параметры и соотношения записаны применительно к решетке рабочего колеса ступени. Все этв параметры могут быть отнесены и к решетке направляющего аппарата. В этом случае вместо векторов скоростей и других параметров потока в относительном движении всюду будут рассматриваться параметры потока, набегающего на неподвижные решетки (в абсолютном движении). [c.79]

При работе на пусковом гидротрансформаторе масло по каналам в корпусе 16 поступает в круг циркуляции. В холодильник масло отводится через отверстия в диске лопастной решетки направляющего аппарата 17 и каналы корпуса. При переключении на вторую ступень скорости масло из пускового гидротрансформатора сливается через отверстие в нижней части корпуса и одновременно заполняется маршевый гидротрансформатор через полость в крышке 6 и внутреннюю полость насосного вала 14. Во время заполнения маршевого гидротрансформатора по трубкам, приваренным к корпусу, масло поступает к клапанам опорожнения 27 и запирает их. Масло в холодильник отводится через отверстия в направляющем аппарате 5, полый его вал и крышку 1. Через трубку 2 обеспечивается смазка подшипника 25 и зубчатой муфты, соединяющей турбинный вал гидропередачи с входным валом входного редуктора. Масло из маршевого гидротрансформатора сливается через клапаны опорожнения 27. [c.90]

Рис. 9-13. Схема кольцевой решетки направляющих профилей с наклонными кромками и меридиональным профилированием.

Как видно, величина Кф не имеет отрицательных значений, т. е. перевернутый профиль скорости не получается ни при каких Срг-Наоборот, чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем большее выравнивание скоростей происходит по ее фронту. Если вплотную к выходу потока из плоской тонкостенной решетки приставлены продольные направляющие поверхности (рис. 4.3) или если в качестве распределителя скоростей применена объемная решетка, проходные каналы которой не позволяют входящим в них струйкам перемешиваться, то коэффициент выравнивания потока за такой решеткой остается таким же, что II непосредственно перед ней, т. е. всегда К = Кф. [c.99]

Наиболее подробные исследования действия направляющих лопаток и пластинок при установке их в аппарате как с решетками, так и без них проводились на модели аппарата прямоугольного сечения (табл. 8.1). Чтобы изучить эффективность направляющих лопаток и пластинок в наиболее просто.м случае, когда ширина входного отверстия и всего подводящего участка совпадает с поперечным размером сечения рабочей камеры [c.193]

В модели второго варианта при той же ширине входного отверстия подводящий участок по всей длине был узким, и только у входа в аппарат его сечение резко увеличивалось до размеров сечения входного отверстия. Отношение площадей широкой части газохода (входного отверстия аппарата) к узкой части F JF(, 2,44, а отношение площадей рабочей камеры и входного отверстия FJF -- 9,5. Для обеспечения равномерной раздачи потока по сеч( нию расширенного участка перед входом в аппарат, в конце этого участка помещали решетку. Исследования проводили как с перфорированной решеткой, так и с щелевой. В обоих случаях для раздачи потока в рабочей камере аппарата в направлении оси входа в плоскости поворота потока устанавливали, как и в первом варианте, направляющие лопатки или пластинки. [c.196]

Вариант II — расширенное входное отверстие при узком подводящем участке. В том случае, когда сечение подводящего участка меньше сечения входного отверстия (ширины корпуса аппарата), подвод потока может быть осуществлен с установкой в расширенном участке подводящего канала перед входом в аппарат соответствующей распределительной решетки, а после входа в аппарат — направляющих лопаток или пластинок. [c.197]

При отсутствии направляющих лопаток или пластинок в рабочей камере аппарата, но при наличии решетки перед входом, картина потока Е рабочей камере аналогична той, которая была описана для случая подвода потока по широкому участку. В этом случае поток также направляется к задней стенке, причем скорости по ширине камеры более или менее одинаковые. [c.197]

Практически полное выравнивание потока по сечению рабочей камеры аппарата достигается путем установки за решеткой в корпусе аппарата такой же системы направляющих лопаток, что и в предыдущем варианте. Удовлетворительное распределение скоростей по сечению рабочей камеры получается также и при установке в корпусе аппарата направляющих пластинок, однако степень равномерности получается существенно меньшей. [c.197]

Если одновременно с направляющими лопатками или пластинками установить соответствующую распределительную решетку, то за ней [c.198]

Из результатов опытов можно сделать следующие выводы. При отношении сторон Ьк/ о 9 направляющие лопатки, установленные на первом повороте, обеспечивают практически хорошее распределение скоростей по сечению за поворотом даже с одной решеткой сравнительно небольшого сопротивления (Ср 5,5 f = 0,45). При отношении сторон = 12 одна решетка даже с сопротивлением лг 12 (f = 0,35) не дает достаточно равномерного поля скоростей. Совершенно равномерный поток получается при двух решетках с = 5,5 = 0,45). Оптимальный угол установки (атаки) направляющих лопаток в данном случае д = = 57ч-60°, а число лопаток может быть выбрано по формуле (1.14), для сокращенного их числа и неравномерного расположения по сечению. [c.204]

Уголковая решетка. Простым и удобным распределительным устройством, особенно для электрофильтров и скрубберов, в которых происходит осаждение пыли, является щелевая решетка, составленная из уголков, установленных вершинами кверху. С таких уголков пыль легко стряхивается, а при достаточной вытянутости вершин (большой угол откоса — 60° и более) пыль, если она не липкая, вообще не удерживается. Такая решетка удобна еще и тем, что уголки легко укладывать с переменным шагом для обеспечения лучшего распределения скоростей и меньшего коэффициента сопротивления, чем при постоянном шаге. Уголковую решетку можно применять как при боковом вводе потока, так и при центральном. В случае бокового ввода потока уголки располагают перпендикулярно к оси входа (рис. 8.3, а). При центральном набегании потока на решетку уголки следует располагать в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Уголковая решетка, как и плоская, при очень большом коэффициенте сопротивления вызывает перевертывание профиля скорости в сечениях на конечном расстоянии за решеткой. Для устранения этого эффекта следует к вершинам уголков приварить направляющие пластинки. [c.204]

В первом варианте (рис. 9.8, а) начальный участок подводящего г.пзохода имел постоянное поперечное сечение. Переход от горизонтальной плоскости к вертикальной осуществлялся резким поворотом (колено 90 ). Второй поворот потока из вертикального на-равления в горизонтальное происходил при резком расширении в вертикальной плоскости и более или менее плавном боковом расширении в очень коротком диффузоре. Для обеспечения равномерного распределения скоростей в рабочей камере аппарата в местах первого и второго поворотов потока устанавливались направляющие лопатки, а в месте стыка подводящего участка с рабочей камерой — одна газораспределительная решетка. Направляющие лопатки второго ряда перед рабочей камерой были сделаны поворотными. [c.237]

Наиболее равномерное распределение скоростей получено при установке па обычной (перфорированной) решетке направляющих пластин 4 (12 шту при а = 0,066В, , табл. 9.7 и рис. 9.9, д). Сравнение результатов, полученных для подводящих участков (раздающих коллекторов) переменного сечения, постоянного при наличии в обоих случаях штампованной решетки с козырьками, не указывает на какое-либо существенное преимущество одного варианта перед другим с точки зрения равномерности распределения скоростей. [c.239]

Направляющие аппараты компрессоров и сопловые аппараты турбин. Они деформируют поле скоростей и давлений потока, вызывая образование аэродинамических следов , в которых полное давление отличается от полного давления в межлопаточных каналах. Возмущение от направляющих аппаратов способно распространяться и против потока. Осесимметричный поток (Sn= ) на некотором отдалении от фронта решетки направляющих лопаток при подходе и выходе из нее деформируется в поворотно-симметричный с порядком симметрии Sn==z, где 2 — число нанравляющих (сопловых) лопаток, размещенных равномерно по окружности. Соответственно порождаются гармоники с номерами, равными числу лопаток и кратными ему. Наиболее сильно поток деформируется на нерасчетных режимах работы направляющих аппаратов (при больших углах атаки). [c.142]

Следующее допущение, которое делаем, состоит в том, что не учитываем отклонение за неподвижными решетками направляющего аппарата. Исследования в других областях машиностроения, например в паротурбостроении, и некоторые эксперименты, проведенные в Харьковском филиале института механики АН СССР, показали, что отклонения потока за направляющим аппаратом небольшие и составляют по углу 2—4°. При экспериментах исследовались лопатки с малыми углами поворота потока. Можно предположить, что лопастные системы с большим углом поворота потока будут иметь и больший угол отклонения. [c.27]

Дальнейшее повышение экономической эффективности использования топлива, в частности в реакторах ВВЭР, с обеспечением среднего выгорания до 55...60 МВт-сут/кг урана и 5-6-летних кампаний при достижении флюенса нейтронов (Ф) до (2...5) 10 н/см и с внедрением режима маневрирования мощностью в реакторах напрямую связаны с необходимостью увеличения ресурсных характеристик циркониевых изделий для использования их в составе ТВС (оболочки твэлов, дис-танционирующие решетки, направляющие и центральные каналы). Дяя новых условий эксплуатации бинарные сплавы с ниобием не имеют необходимого запаса свойств, особенно по сопротивлению деформированию в результате радиационных ползучести и роста, а также упругим характеристикам для обеспечения размерной стабильности и целостности твэлов и ТВС (распухание, удлинение, искривление). [c.364]

Скорость Сд входящего воздуха в любом поперечном сечении одинакова. При проходе этого воздуха через решетку направляющего агтарата направление потока изменяется на угол Скорость потока можно разложить на две составляюп1,ие — меридиональную Су и окружную с ,,. В силу закона неразрывности потока с, Сд (фиг. 48). [c.559]

Профилированные лопатки, установленные на вращающихся рабочих колесах лопаточных машин (турбомашин), образуют рабо-чие решетки (рис. 18.12). Кроме них, турбомашины имеют нейо движные решетки — направляющие, спрямляющие, сопловые. Жидкость, протекая по межлопаточным каналам решеток, взаимодействует с лопатками, изменяет направление своего движения и параметры. Механическая энергия подводится к рабочему колесу компрессора извне. Лопатки рабочей решетки совершают техническую [c.358]

Если растекание струек вдоль поверхности рещетки при выходе из ее отверстий устранить путем установки направляющих пластин, то перевертывания профиля скорости не произойдет, и при достаточно большом значении коэффициента сопротивления решетки установится равномерное распределение скоростей (рис. 3.6, в). [c.85]

Это же выражение было получено Прандтлем [207]. Случай а ° ° 0, т. е. фх °° о (см. рис. 5.1), имеет место тогда, когда непосредственно за плоской решеткой или сеткой расположены продольные направляющие поверхности (спрямляющая решетка — хонейкомб, см. рис. 4.3). В то же время, как уже было отмечено, коэффициент выравнивания потока должен быть одинаковым как в конечном сечении за решеткой, так и перед ней, по ее фронту. Таким образом, выражение (5.58) можно рассматривать как уточненную формулу и для расчета коэффициента выравнивания потока по фронту решетки, т. е. /(ф = Аа)р/Ашо = /( = ( + Ср)С Как видно, это выражение аналогично формуле (4.29), только более уточненной. [c.130]

Поэтому в некоторых случаях предпочтительнее применять другие распределительные устройства, которые устанавливают как отдельно, так и в комбинации с решетками. Наибольшие возможности имеются при боковом вводе потока в аппарат. В этом случае легко могут быть, в частности, применены направляющие лопатки или пластинки в месте поворота потока от входного отверстия в рабочей камере, щелевая решетка (из уголков, полос, брусьев и пр.) с направляющими пластинками или без них, система экранов, подводящий диффузор с разделительными стенками и т. п. Существенного улучшения условий раздачи потока по сечению аппарата можно достичь подводом потока через полутрубу, через патрубок под углом вниз аппарата, а также периферийным вводом по кольцу. Ниже приведены результаты исследований некслорых из указанных способов подвода и раздачи потока в аппаратах. [c.193]

Расширенный вход и узкий иод-водящи газоход, перфорированная решетка перед входом, / е 0,57, без направляющих устройств [c.194]

Модель третьего варианта имела обычное узкое сечение входного отверстия (FJFQ = FJFo 9,5) II испытывалась при комбинированном распределительном устройстве в виде направляющих лопаток или пластинок в мес ге поворота потока и горизонтальной решетки в рабочей камере. Направляющие лопатки подбирали по методу, изложенно.му в гл. 1. Число лопаток определяли с помощью формул (1.14), а расположение их вдоль линии изгиба потока (линия а—Ь) принимали в одних случаях равномерным (одинаковое расстояние между лопатками), в других неравномерным — по формулам (1.17) и (1.18). Угол атаки (установки) лопаток а ( -48°. Прямые направляющие пластинки подбирали аналогичным образом и устанавливали по линиям, соответствующим хордам криволинейных лопаток. [c.196]

Часть исследований с направляющими устройствами производилась также на модели круглого сечения при отношении площадей Р /Ро 16 на основании визуальных наблюдений при помощи щелковинок был выбран оптимальный угол установки направляющих лопаток д 56°, при котором профиль скорости получался наиболее симметричным. Диаграммы полей скоростей (рис. 8.1) показывают, что при большом отношении площадей Рк/Ро 16) одни направляющие лопатки или пластинки не могут обеспечить удовлетворительного распределения скоростей по сечению аппарата (см. рис. 8.1, б, б). Более равномерное распределение скоростей достигается при установке за направляющими лопатками одной плоской решетки ( р 6, = 0,44, см. рис. 8.1, е, е), а вполне удовлетворительное — при установке двух решеток ( р1 = Срз = 4,5 / = 0,48, см. рис. 8.1, г, ж). [c.199]

В тех случаях, когда желательно получить более или менее равномерное расиределение концентрации взвешенных в потоке частиц, можно дополнительно к решетке из уголков в месте поворота потока в аипарате (за входом) установить направляющие лопатки или пластинки. Исследования показали (рис. 8.3, б и в), что при большом отношении площадей (К, /Ко 16) направляющие устройства незначительно улучшают рас- [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...