Коэффициент выравнивания нагрузки

Другие способы выравнивания нагрузки между сателлитами основаны на принципах, которые можно пояснить с помощью (6.9). Из этой зависимости следует, что численное значение коэффициента ii снижается [c.251]

На рис. 14.13, д показана компоновочная схема, в которой выравнивание нагрузки между сателлитами может достигаться за счет снижения коэффициента С [см. формулу (6.9)], благодаря обеспечению необходимой податливости обода центрального колеса Ь (с. 288). Для передачи момента от центрального колеса Ь использована двойная зубчатая муфта, в результате чего это колесо и является плавающим. Но в связи с необходимостью назначения малой величины отношения (вызванного целесообразностью ограничения осевого габаритного размера передачи) в данном случае роль самой муфты в процессе выравнивания нагрузки между сателлитами незначительна [c.255]

Коэффициент достигает значительных величин (до = 2) в зависимости от степени точности изготовления, диаметра и материала колес [6]. Приближенно можно принимать для передач 7-й степени точности кс = 1,4 -4- 1,6. При применении плавающих центральных колес, способствующих выравниванию нагрузки, коэффициент к, 1,1 1,2. [c.343]

Влияние концентрации напряжений на прочность деталей машин, испытывающих деформацию растяжения (сжатия), изгиба или кручения, проявляется примерно одинаково. Опыты показывают, что для пластичных материалов концентрация напряжений при статических нагрузках не представляет опасности, поскольку за счет текучести в зоне концентрации происходит перераспределение (выравнивание) напряжений. Величина эффективного коэффициента концентрации в этом случае близка к единице. [c.219]

После откачки воздуха включают нагревательное устройство, начинается нагрев детали до заданной температуры с обеспечением равномерного нагрева деталей по всему сечению. После выравнивания температуры прикладывают усилие сжатия, которое в процессе сварки поддерживают постоянным. При охлаждении свариваемых деталей нагрузку снимают не сразу, а при температурах 100— 400°С, чтобы предупредить разрушение соединения из-за различных коэффициентов термической усадки соединяемых элементов. [c.115]

На прочность пластичных и хрупких материалов концентрация напряжений влияет по-разному. Существенное значение при этом имеет также характер нагрузки. Если материал пластичный (диаграмма напряжений имеет площадку текучести зна чительной протяженности) и нагрузка статическая, то при увеличении последней рост наибольших местных напряжений приостанавливается, как только они достигнут предела текучести. В остальной части поперечного сечения напряжения будут еще возрастать до величины предела текучести Стт, при этом зона пластичности у концентратора будет увеличиваться (рис. 120). Таким образом, пластичность способствует выравниванию напряжений. На этом основании принято считать, что при статической нагрузке пластичные материалы мало чувствительны к концентрации напряжений. Эффективный коэффициент концентрации для таких материалов близок к единице. При ударных и повторно-переменных нагрузках, когда деформации и напряжения быстро изменяются во времени, выравнивание напряжений произойти не успевает и вредное влияние концентрации напряжений сохраняется. Поэтому в расчетах на прочность учитывать концентрацию напряжений необходимо. [c.120]

В результате экспериментов была определена усталостная долговечность каждого болта, выраженная числом циклов до разрушения. По этим данным построили график- зависимости усталостной долговечности от числа циклов нагружения в единицу времени, который показывал, что усталостная долговечность болтов уменьшается с увеличением частоты пульсации нагрузки, т. е. зависит от частоты пульсации напряжения даже при сравнительно малом диапазоне частот, определяемом возможностями испытательной машины (200—600 циклов, в минуту). Результаты экспериментов были математически обработаны с целью определения уравнения кривой N==f(v), где v —частота пульсации нагрузки, а iV — число циклов до разрушения болтов (усталостная долговечность). Выравнивание производили по методу наименьших квадратов. Предварительно определили коэффициент корреляции по формуле [c.62]

Полученная формула свидетельствует об одинаковом механизме воздействия нестационарных граничных условий на процесс тепломассообмена в пучке витых труб независимо от числа Рг д. Действительно, производная по времени мощности тепловой нагрузки ЭЛ /Эг связана с производной для температуры стенки ЭГ /Эг, входящей в безразмерный параметр, определяемый выражением (5.46) и учитывающий изменение турбулентной структуры потока в пристенном слое при изменении температуры стенки труб. Поэтому действие величины дN/ )т)y на коэффициент к должно быть независимым от шага закрутки витых труб, или числа Рг . В то же время с уменьшением числа Рг, , (или 3/(1) интенсивность закрутки потока в пучке возрастает, а рост закрутки потока увеличивает уровень турбулентности прежде всего в пристенном слое, интенсифицируя обменные процессы между пристенным слоем и ядром потока. Кроме того, увеличиваются конвективный перенос между соседними ячейками пучка и организованный перенос массы теплоносителя по винтовым каналам труб в межтрубном пространстве. Эти обменные процессы в пучке витых труб должны ускорять процесс выравнивания температурных неравномерностей в потоке при уменьшении числа Рг и при нестационарном протекании тепломассообменных процессов. Поэтому при одинаковой структуре формул (5.63) и (5.60) для пучков с Рг = 57 и 220 и идентичной качественной зависимости коэффициента к от числа Фурье Ро количественно результаты расчета по (5.63) и (5.60) отличаются при одном и том же числе Ро (рис. 5.18, 5.19). При этом для пучка с числом Рг = 57 значения коэффициента к в первые моменты времени существенно меньше, чем значения коэффициента к для пучка с Рг = 220. При Рг = 10 [c.167]

Расчет и в ы б о р ff а я а т о в. Производят расчет и выбор канатов по усилиям при подъеме груженого грейфера двухмоторной лебедкой на всех канатах, а одномоторной —только на замыкающих, принимая равномерное распределение веса груженого грейфера на все работающие канаты коэффициенты запаса см. в табл. .2.4 Для двухмоторной планетарной лебедки предложено принимать [0.261 нагрузки в канатах по риа. VI.2.24, а, поскольку нет уверенности в постоянстве значений тормозного момента тормоза /2 (см. рио. VL2,20). О выравнивании натяжений [c.400]

Для деталей, изготовленных из пластичных материалов, концентрация напряжений при статической нагрузке не опасна и может не приниматься во внимание. Это объясняется тем, что максимальные напряжения в местах концентрации, достигая предела текучести, перестают распространяться на остальную часть сечения. Вследствие этого при увеличении нагрузки происходит выравнивание напряжений по всему ослабленному сечению. Для хрупких же материалов высокая концентрация напряжений сохраняется до момента разрушения и поэтому должна учитываться в расчетах на прочность путем введения соответствующего коэффициента концентрации. [c.309]

Концентрация напряжений при действии постоянной нагрузки не снижает прочности деталей из пластических материалов. Объясняется это тем, что местные пластические деформации вед т к перераспределению и выравниванию напряжений по всему сечению детали. В месте концентрации напряжений наблюдается даже упрочнение материала. Поэтому при определении допускаемого напряжения для деталей из пластичных материалов под постоянной нагрузкой коэффициент концентрации не вводится. [c.21]

Рис. 12.5-. Зависимости коэффициент выравнивания нагрузки АЧХ в фуи ции частоты нагрузки для двух двип телей

Сегментные упорные подшипники. Еще на первом этапе развития паровых турбин стали применяться для воспринятия осевой силы упорные подшипники Мичеля и Кингсбери. Первые из них имели самоустанавливающиеся сегменты, между поверхностями которых и упорным диском образовывался клиновидный масляный слой, способный поддерживать высокое давление. Сегменты опирались различным образом. Например, ребром, образующимся при пересечении двух плоскостей тыльной поверхности сегмента, обычно на расстоянии около 2/3 длины от входной кромки. Фирма ВВС для этой цели применяла шарики, расположенные в два ряда. Они воспринимают и передают нагрузку через закаленные пластинки. В месте передачи силы от одного ряда шариков к другому из-за малого коэффициента трения происходит выравнивание нагрузки на сегменты. Это выравнивание может быть достигнуто за счет гидравлического давления на поршни, воспринимающие опорные силы от сегментов. Подшипники Кингсбери имели круглые колодки, опертые в центре. [c.63]

Коэффициент 2 зависит от схемы передачи, числа сателлитов п , от степени точности зубчатых колес и конструктивных мероприятий, направленныд на выравнивание нагрузки между сателлитами (плавающие звенья, податливые венцы колес, упругие связи и т. д.). В проектировочных расчетах при п. 3 и степени точности аубчатых колес [c.161]

Формулы (13.14), (13.15) распространяются также на планетарные передачи с плавающим венцом внутреннего зацепления при условии замены индекса а индексом Ь при С, е, V, I и знака при а и, на противоположный. Однако в планетарньи. передачах с плавающим венцом внутреннего зацепления при отношении начального диаметра колеса к длине подвески ( щ) /7з > 1 обычно осуществляется неравенство ( f + d ) < R и расчет коэффициентов Qj выполняют по формуле (13.16). Удовлетворительное выравнивание нагрузки достигается за счет податливости обода венца внутреннего зацепления. Величина 1, 6 при m = 1 резко падает с увеличением числа сателлитов (см. рис. 9.15), поэтому при >3 необходимо применять плавающую подвеску центрального колеса внешнего зацепления. [c.244]

Режим и структура электропотребления находят свое отражение в нагрузке энергосистем и наиболее характерно определяются суточными графиками нагрузки. По сравнению с основными развитыми капиталистическими странами графики наг1рузки энергетических систем в СССР являются более плотными, характеризуются высоким коэффициентом заполнения, что объясняется сравнительно большим удельным весом промышленности в общем потреблении электроэнергии. За 1975— 1980 гг. годовое число часов использования максимума нагрузки увеличилось на 210 ч, что было вызвано, в частности, проведением мероприятий по выравниванию графика нагрузок потребителями, а также напряженными режимными условиями в ЕЭС СССР. Необходимо отметить, что доля коммунально-бытовых и сельскохозяйственных потребителей непрерывно повышалась. [c.99]

В псевдоожиженном слое благодаря большой объемной концентрации сравнительно мелких частиц,несмотря на небольшие эффективные коэффициенты теплообмена, тепловое равновесие (выравнивание средних температур газа и материала) достигается уже на небольшом расстоянии от низа псевдоожиженного слоя. Так, по И. М. Федорову, даже для сравнительно крупных частиц (й э = 3 мм), при толщине слоя, соответствующей нагрузке на решетку 80 кГ/м , газы, выходящие из псевдоожиженного слоя, имеют температуру материала. В лабораторных опытах Ричардсона и Эрса [Л. 1002] с мелкими частицами 114- 550 мк) при непрерывных подаче и разгрузке материала из слоя тепловое равновесие достигалось на высоте 2,5 мм от решетки. Поэтому для псевдоожиженных слоев высотой более 20—30 диаметров частиц, по-видимому, нет необходимости в кинетическом расчете теплообмена материала со средой, а можно ограничиться статическим балансовым расчетом, принимая, что температура газов, выходящих из псевдоожиженного слоя, будет равна температуре материала в слое, если исключить случаи плохого, неполного псевдоожиження. Значительную высоту слоя в существующих конструкциях сушилок с псевдоожиженным слоем выбирают иногда с тем, чтобы легче избежать комкования материала и нарушения псевдоожижения, возникающего, если в каком-либо месте слоя скопляется только влажный подаваемый материал, склонный к слипанию. При тонком слое труднее избежать подобного скопления (особенно 306 [c.306]

Гидроаккумулирующие электростанции предназначены для выравнивания суточного графика энергосистемы по нагрузке. В часы минимальной нагрузки они работают в насосном режиме (перекачивают воду из нижнего водоема и запасают энергию) в часы максимальной нагрузки энергосистемы агрегаты ГАЭС работают в генераторном режиме, принимая на себя пиковую часть нагрузки. ГАЭС сооружают в системах, где отсутствуют ГЭС или их мощность недостаточна для покрытия нагрузки в часы пик. Их выполняют из ряда блоков, вьщающих энергию в сети повышенного напряжения и получающих ее из сети при работе в насосном режиме. Агрегаты высокоманевренны и могут быстро переводиться из насосного режима в генераторный или в режим синхронного компенсатора. Коэффициент полезного действия ГАЭС составляет 70 75%. Их сооружают там, где имеются источники водоснабжения, а местные геологические условия позволяют создать напорное водохранилище. [c.93]

Особо опасна концентрация напряжений для упких однородных материалов при любых нагрузках. Для них =а . Для пластических материалов, у которых диаграмма растяжения имеет площадку текучести, концентрация напряжений опасна только при действии динамических и знакопеременных нагрузок. При статических нагрузках рост максимальных местных напряжений приостанавливается, как только они достигнут предела текучести а у. Это приводит к выравниванию напряжений в ослабленном сечении. Следовательно, такие материалы мало чувствительны к концентрации напряжений. Для них эффективный коэффициент концентрации напряжений близок к единице. [c.71]

Габариты редуктора в значительной степени зависят от того, как распределено общее передаточное отношение по ступеням. Стремятся к тому, чтобы диаметры зубчатых колес в многоступенчатых редукторах были бы близки по размерам. При этом лучше обеспечивается смазка зацепления погружением колес в масляную ванну. Для уменьшения потерь на перемешивание и разбрызгивание масла желательно погружать в масляную ванну редуктора колесо быстроходной ступени на несколько меньшую глубину, чем колесо тихоходной ступени. Желательно погружать в масло колесо быстроходной ступени на две высоты зуба, а колесо тихоходной ступени — на величину не более радиуса колеса. Так как удельная расчетная нагрузка на быст Я ходной ступени меньше, чем на тихоходной, в целях выравнивания диаметров колес передаточное отношение первой ступени рекомендуют брать большим, чем второй, при одновременном увеличении коэффициента от быстроходной к тихоходной ступени. На рис. 146 представлен график < распределения] передаточного отно- [c.184]

Для целесообразного с энергетической точки зрения (коэффициент улавливания энергии г] 1) приемника диаметром 16 мм и глубиной 12 мм средняя тепловая нагрузка = 1,2- 10 ккалЦм Х Хч), местные тепловые перегрузки стенок достигают 25—35%, а недогрузки — до 50—80%. При отсутствии факторов, способствующих выравниванию температур по стенкам полости (внутреннее переотражение в полости, растечки тепла и др.), это приводит к местному перегреву стенок на 6—8% и соответственно местному недогреву на 16—35% (по равновесным температурам в °К). Это означает, что при среднем температурном уровне на стенках полости, например, в 2200° К, в отдельных точках могут иметь место температуры стенки 2350° К, а также 1200—1600° К. Внутреннее переотражение и переизлученис элементов стенок друг на друга, растечки тепла теплопроводностью, естественно, в определенной степени сгладят указанную неравномерность температур. [c.454]

Тормоз двигателя 3 для выравнивания натяжения канатов -выбирается исходя 3 усилия 0,5( (без коэффициента запаса). Однако в виду непостоянства тормозного омента в расчете с-запасом обычно принимают нагрузку замыкающего каната при одъеме — спуске равной Q, а поддерживающего каната 0,6Р (но не менее веса порож-его грейфера). Кинематический расчет планетарной передачи состоит в определении ля различных операций зависимостей между числами оборотов водила центральной 1естерни щ и обоймы п (рис. 6.32) [c.363]

Фй а а Ь необходимо учитывать ограничения коэффициента (Ф ,)д В( та6л. 13.6. Значение (г > ,) ,, указанное в скобках, относится к передачам с 2 /г 8 + 11, если для них не были предусмотрены конструктивные или технологичес-кие меры, обеспечивающие выравнивание удельной нагрузки по ширине зубчатого венца. [c.170]

Примечания I. При использовании процольной модификации зубьев для выравнивания удельной нагрузки по ширине зубчатого веща (см. стр. 249) коэффициенты могут быть увеличены по сравнению с указанными до 1,5 раз. Продольная модификация эф41ективна пра постоянной или мало изменяющейся нагрузке. 2. Знаком равенства даны рекомендуемые пределы изменения коэффициента для одного из центральных колес или сателлита. Коэффициенты для остальных колес являются производными от указанной исходной величины, ио с учетом ограничений, отмеченных знаком неравенства. 3. Отношения (Ьщ,и/ Ьщ,) = Для передач й, или ДЛ1 передач С и Ък определяются в соответствии с указаниями в п. 7.3. [c.255]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...