Кертис

Коэффициент полезного действия активной турбины с умеренной окружной скоростью (ц ЗОО м/с) можно повысить, используя рабочее колесо с двумя рядами лопаток (двухвенечный диск Кертиса)— рис. 21.5. Неподвижные направляющие лопатки изменяют лишь направление скорости потока, что позволяет перераспределить его кинетическую энергию между двумя венцами рабочего колеса и дает возможность повысить начальную скорость потока и, следовательно, КПД ступени. Двухвенечный диск Кертиса часто используется как первая ступень современных мною-ступенчатых турбин. [c.190]

Паровпускная часть ЦВД — двухстенная, па,р подводится в камеры, выполненных заодно с внутренним корпусом. Проточная часть ЦВД разделена на два последовательных потока. Первый поток направлен от середины корпуса в сторону переднего подшипника. Он проходит регулирующую ступень диск Кертиса) и пять следующих за ней ступеней давления. Пар при выходе из внутреннего корпуса совершает поворот на 180° и поступает далее в наружный корпус, образуя второй поток, направленный в сторону генератора. При этом он омывает и охлаждает внутренний корпус и паровпускные органы и проходит через шесть ступеней давления. [c.196]

В целях уменьшения, выходных. потерь и понижения числа оборотов инженер Кертис в 1900 г. предложил турбину со ступенями скорости. [c.341]

Паровые турбины начали строить одновременно в Швеции и Англии. В Швеции в 1883 г. инженер Лаваль взял патент, а в 1890 г. построил одноступенчатую активную турбину мощностью 3,7 кВт при частоте вращения ротора 417 Английский инженер Парсонс в 1884 г. построил многоступенчатую реактивную турбину мощностью 7,4 кВт, с частотой вращения ротора 280 с . Обе турбины приводили в действие генераторы электрической энергии. Американский инженер Кертис в 1896 г. сконструировал и предложил строить многоступенчатые активные турбины со ступенями давления. [c.23]

На рис. 290 изображена проточная часть ступеней давления (регулирующее колесо Кертиса не показано) турбины НЗХ типа ЛКВ-18, предназначенной для привода турбовоздуходувки с максимальным числом оборотов 3450 в минуту. Номинальная мощность турбины 18 000 кет. [c.425]

Величина внутреннего относительного к. п. д. паровой турбины зависит от ряда факторов типа конструкции, параметров рабочего процесса, пропуска пара, и при расчетных режимах лежит обычно в пределах 0,60 — 0,85. Меньшие значения величина ч . имеет при применении диска Кертиса, при высоком давлении или низком перегреве, при высокой влажности и малых пропусках пара. В гл. 2 вопрос [c.32]

Катапультируемые сиденья и капсулы самолетов В 64 D 25/10-25/12 Катапульты в пусковых устройствах на аэродромах или палубах авианосцев В 64 F 1/06 Катаракты в золотниковых распределительных механизмах F 01 L 27/04 Катки опорные для гусениц, размещение и модификация на транспортных средствах В 62 D 55/14-55/15 для перемещения и транспортирования подвижного состава по путям В 61 J 1/12) Катушки [индукционные систем зажигания в ДВС F 02 Р 3/02-3/055 В 65 Н <для накопления нитевидного материала во время подачи 51/22-51/24 намотка и хранение нитевидных материалов 54/02-54/553, 75/02 рулонные (держатели 16/02-16/08, 18/02-18/06 для непрерывной подачи лент с рулонов 16/10, 18/10-18/24, 20/36, 20/38 способы и устройства для смены 19/00-19/30)>] Катушки транспортные средства для их перевозки В 60 Р 3/035 для хранения нитевидных материалов, полотнищ, лент и т. п., способы изготовления В 65 Н 75/50 шлифование торцовых поверхностей В 24 В 24 7/16) Каучук сырой, обработка перед формованием В 15/02-15/06 как формовочный материал К 7 00-21 00, 103 00-103 08) В 29 Качающиеся шайбы, поршневые двигатели с качающимися шайбами F 01 В 3/02 Керамика механическая обработка В 28 D печи для обжига F 27 В 5/00 тара из керамики В 65 D 1/00, 13/02) Керамические [детали подшипников качения F 16 С 33/56, 33/62 изделия <В 28 В армированные, изготовление фасонные, производство 1/00-1/54) шлифование В 24 В 7/22, 9/06) массы, прессование В 28 В 3/00 трубы F 16 L (9/10 соединения 49/00) узоры, имитация В 44 F 11/06 формы, конвейеры для их применения В 65 G 49/08] Кернеры В 25 D 5/00-5/02 Кертиса турбины F 01 D 1/10 Кик-стартеры F 02 N 3/04 Кили самолетов и т. п. В 64 С 5/06 [c.92]

Диск Кертиса с двумя ступенями скорости имеет невысокий к. п. д. вследствие больших потерь энергии пара за счет трения при прохождении его с большой скоростью через рабочие и направляющие лопатки, и главным образом за счет большой выходной скорости пара, которую уже нельзя полезно использовать. [c.25]

На рис. 2-8 показан схематический разрез активной турбины с двумя ступенями скорости, причем диск с двумя или тремя ступенями скорости называется диском Кертиса /7 или турбиной Кертиса. [c.37]

Диск Кертиса с двумя и тремя ступенями скорости имеет невысокий коэффициент полезного действия (60—65%) вследствие больших потерь энергии на рабочих и на-лопатках и за счет больших потерь с выходной скоростью. Достоинством турбин с одной, двумя и тремя ступенями скорости является простота их конструкции, надежность в работе и простота в обслуживании. [c.38]

На рис. 2-9 показан продольный разрез активной турбины мощностью 3 500 кет с пятью ступенями давления. В первой ступени давления установлен диск Кертиса с двумя ступенями скорости. Регулирующей ступенью принято считать диск с одной или двумя ступе- [c.39]

На рис. 2-11 показан продольный разрез активной конденсационной турбины типа П-4-35/5 мощностью 4 ООО кет с регулируемым отбором пара, с шестью регулирующими клапанами в ч. в. д. и шестью регулирующими клапанами в ч. и. д. В проточной части турбины имеется 14 ступеней давления. Из них шесть ступеней находятся в ч. в. д. и восемь ступеней в ч. н. д. В качестве регулирующей ступени в обеих частях турбины используется двухвенечный диск Кертиса. [c.43]

В эксплуатации имеется еще большое количество комбинированных активно-реактивных турбин изготовления прошлых лет, у которых в первой ступени имеется двухвенечный диск Кертиса, а следующие за ним ступени являются реактивными с рабочими лопатками, закрепленными на барабанном роторе (рис. 2-14). [c.49]

Рабочие лопатки крепились на дисках наружными Т-образными хвостами, одинарными и двойными. Колесо Кертиса и первые шесть дисков были насажены на пальцевые втулки. Вал — жесткий. В стальной цилиндр, отлитый заодно с паровыми коробками, вставлена обойма для его упрощения и лучшего прогрева в обойме— 12 стальных диафрагм. В чугунном выходном патрубке размещены четыре чугунные диафрагмы. Все диафрагмы имели залитые профильные и листовые лопатки. Впоследствии от стальных литых диафрагм завод отказался из-за повышенных потерь энергии. [c.6]

Регулирование турбин было дроссельное до мощности 40 МВт, а затем — обводное с подачей пара за пятую ступень. Этот тип регулирования позволил обойтись без колеса Кертиса с его низким к. п.д. Турбина рассматривалась в основном как базовая, и это решение соответствовало требованиям эксплуатации того времени. [c.7]

Парораспределение было выполнено иначе, чем в турбине 50 МВт,— в виде самостоятельной литой паровой коробки, в которой расположены пять клапанов. От трех клапанов пар направлялся в пространство между стенкой цилиндра и обоймой, а от двух перегрузочных клапанов — через окна в обойме в камеру за колесом Кертиса (обводное регулирование). [c.7]

В турбине Лаваля при снижении частоты вращения вала при j = = onst растет абсолютная скорость выхода пара с рабочих лопаток с2 И, как следствие этого, к. п. д. турбины быстро падает. Для уменьшения выходных потерь со скоростью С2 и понижения частоты вращения вала Кертис предложил турбину с двумя ступенями скорости. На рис. 6.2,6 представлены схема этой турбины и графики изменения абсолютной скорости и давления пара в проточной части турбины. Пар с начальными параметрами ро и То расширяется до конечного давления pi в соплах 2, а на рабочих лопатках 3 и 3 происходит преобразование кинетической энергии движущегося потока в механическую работу на валу 5 турбины. Закрепленные на диске 4 турбины два ряда рабочих лопаток 3 и 3 разделены неподвижными направляющими лопатками 2, которые крепятся к корпусу I турбины. В первом ряду рабочих лопаток 3 скорость потока падает от i до j, после чего пар поступает на неподвижные лопатки 2, где происходит лишь изменение направления его движения, однако вследствие трения пара о стенки канала скорость парового потока падает от с2 до с. Со скоростью с пар поступает на второй ряд рабочих лопаток 3 и снова повторяется идентичный процесс. Поскольку преобразование кинетической энергии в механическую работу на валу турбины Кертиса происходит в двух рядах рабочих лопаток, максимальное значение г ол получается при меньших отношениях k/ j, чем у одноступенчатой турбины. А это значит, что частота вращения вала турбины (колеса) Кертиса может быть снижена по сравнению с одноступенчатой турбиной. Анализ треугольников скоростей показывает, что оптимальный к. п. д. турбины Кертиса достигается при входной скорости пара t i вдвое большей, чем у одноступенчатой турбины. Это означает, что в турбине с двумя ступенями скорости может быть использовано большее теплопадение /loi, чем в одноступенчатой. [c.302]

Конструкции промышленных паровых турбин начали создаваться в конце XIX — начале XX вв. на основе работ шведского инженера Г. Лаваля (1845—1913 гг.), построившего первую промышленную активную паровую турбину, и англичанина Ч. Парсонса (1854—1931 гг.), занимавшегося реактивными турбинами. Во Франции О. Рато (1863— 1930 гг.) разработал конструкцию активных турбин со ступенями давлений, которые в дальнейшем были усовершенствованы швейцарским инженером Целли. Американский инженер Кертис (1860—1953 гг.) построил активную турбину со ступенями скорости. Значительный вклад в разработку теории процессов, протекающих в паровой турбине, и в практическое турбостроение внес чехословацкий ученый А. Стодола (1859—1942гг.). Успешную и плодотвор ую работу по развитию строи- [c.325]

В 1909—1910 гг., несмотря на успех моноплана Блерио, большинство конструкторов отдавали предпочтение схеме биплана вследствие его лучшей устойчивости и маневренности, а также большей длительности полетов, что и демонстрировалось братьями Райт. В этот период схема Райтов— Фармана (открытый многостоечный биплан с вынесенным далеко вперед рулем высоты и задним расположением стабилизатора с рулем поворота) становится классической. Кресло пилота и двигатель с задним толкающим винтом в целях безопасности располагали между крыльями, колесное шасси имело противокапотажный полоз. Подобную схему применяли также Вуазен, Кертис в США и др. [8, с. 54]. Биплан с тянущим винтом был распространен меньше, удачные конструкции создали А. Гупи в Италии, Л. Бреге во Франции, Я. М. Гаккель в России, самолет которого, построенный в 1910 г., одним из первых среди бипланов имел закрытый фюзеляж. [c.276]

Ни в одной стране мира в это время не было самолетов, которые по грузоподъемности, радиусу действия и оборудованию могли конкурировать с самолетом Илья Муромец . Ему уступали и построенный в 1914 г. Кертисом в США большой двухмоторный гидросамолет (по грузоподъемности в два раза) и большой самолет Сименс — Шуккерта (Германия) постройки 1915 г. [72, с. 514]. Схема расположения моторов на самолете Илья Муромец была широко использована в зарубежном самолетостроении. [c.428]

При наличии диска Кертиса осуществляется парциальный (на небольшой дуге, окружности) впуск пара к соплам первого ряда рабочих лопаток турбины. Это сдела.но для того, чтобы избежать очень малой высоты рабочих лопаток в первой ступени. В. некоторых много- [c.25]

Работа пара в проточной части турбины, показанной на рис. 1-9, совершается следующим образом. После регулирующих клапанов свежий пар давлением Ро поступает, в сопла сегмента, закрепленного в корпусе турбины neipe (первым рядом рабочих лопаток диска Кертиса, расширяется в них и проходит сначала первую, а затем вторую его ступень скорости. После диска Кертиса пар поступает в сопла (направляющие ло-патки) первой диа- [c.27]

Актнвиые (многоступеичатые турбины с двухвенечным дишом Кертиса в первой регулируюшей ступени получили са мое большое распространение. [c.28]

Проточная часть высокого давления турбины состоит из двухвевечного диска Кертиса в первой регулируюшей (Ступени и 5 ступеней давления, а проточная часть низкого давления — из двух венечного диска. Кертиса во второй регулирующей ступени и 7 (ступеней давления. Турбина имеет 6 регулирующих клапанов ч. в. д. и 6 перепускных регулирующих клапанов ч. н. д. [c.28]

На рис. 1-11 показан продольный разрез активной турбины с противодавлением мощностью 4 000 кет при 3 000 об1мин Калужского завода. Проточная часть ее состоит из двухвенечного диска Кертиса в регулирующей ступени и девяти ступеней давления. Турбина имеет гидродинамическую систему регулирования. Свежий пар после регулирующих клапанов проходит все ступени давления и после последнего ряда рабочих лопаток с давлением около 3 ат через выхлопной патрубок поступает к тепловым потребителям. Давление пара в выхлопном патрубке турбины при работе по тепловому графику поддерживается автоматичеоким регулятором давления (противодавления). [c.30]

Рис. 1-13. Комбинированная активно-реактивная турбина Броун-Бовери мощностью 2 ООО кет при 3 ООО об1мин с барабанным ротором и двух венечным диском. Кертиса в первой ступени.

Турбины со ступенями давления, у которых в первой ступени установлен диск Кертиса с двумя ступенями скорости, являются весьма распространенным типом турбин рассматрнвае.мой мощности. [c.40]

При наличии диска Кертиса осуществляется парциальный (по части окружности) впуск пара к соплам первого ряда рабочих лопаток турбины. Если выполнить подвод иара по всей окружности (парциальпость равна [c.40]

Наибольший перепад давления имеет место в первой ступени с двухвенечным диском Кертиса. От второй до последней ступени перепады давлений постепенно уменьшаются. Так, например, в активной конденсационной турбине мощностью 5 600 кет и в активно-реактивной конденсационной турбине мощностью 6 600 кет на параметры пара ро = 28 кгс1см и о = 400°С перепад давления на двухвенечную регулирующую ступень составляет около 18 кгс1см . Перепады давления на остальных стуиенях паровой турбины изменяются от 2,7 до [c.41]

На рис. 2-10 показан продольный разрез активной турбины с противодавлением тиюа Р-4-35/5 Калужского завода. Мощность турбины 4 ООО кет, скорость вращения ротора 3 ООО об1мин. В проточной части турбины расположено десять ступеней давления, в том числе двухвенечный диск Кертиса в качестве регулирующей ступени. После последнего ряда рабочих лопаток пар с давлением около 3 ат поступает через выхлопной патрубок к тепловым потребителям. [c.43]

Рис. 2-14. Комбинированная активно-реактивная турбина Броун-Бовери мощностью 2 000 кет при 3 000 об1мин с барабанным ротором и двухвенечным диском Кертиса в первой стуя1 ии.

Турбина К-50-29 ХТГЗ. Эта турбина максимальной мощностью 50 МВт — одноцилиндровая, с сопловым регулированием, с парциальным колесом Кертиса и с 16 ступенями давления активного типа. Последняя ступень имела размеры d.2 = = 2800 мм и /о = 762 мм. [c.6]

Турбина К-100-29 ХТГЗ (рис. 1.2). В стальном ЦВД были установлены колесо Кертиса диаметром 1534 мм и 16 ступеней давления активного типа. Здесь были применены традиционные для ХТГЗ обоймы под диафрагмы. [c.7]

Рис. 1.2. Тихоходная турбина К-100-29/1500 ХТГЗ а — колесо Кертиса и первые пять ступеней давления ЦВД

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...