Кривые выносливости уравнения

В логарифмических координатах уравнение кривой выносливости соответствует прямой [c.250]

На втором участке N > No) уравнение кривой выносливости [c.96]

На пис. 13 приведены кривые выносливости образцов из сплавов АВ и Д16 при плоском консольном изгибе. Кривые выносливости по излому описываются уравнением [c.35]

Кривые выносливости по появлению макротрещин длиной ОД— 0,5 мм выражаются уравнением [c.35]

Ниже приведены параметры уравнений кривы), выносливости для сплавов АВ и Д16 [c.35]

При определении были использованы уравнения кривых выносливости при 501%-ной вероятности разрушения двух типов [c.85]

Кривые выносливости строили в двойной логарифмической системе координат, благодаря чему функциональная зависимость напряжений от числа циклов а = f (N) представлена уравнением [c.180]

Приняв в качестве критерия усталостного разрушения ту или иную степень повреждения поверхности, можно по результатам испытаний на роликовой машине построить кривую выносливости. Ее уравнение имеет тот же вид, что и при усталостных испытаниях [c.246]

Уравнение кривой выносливости. Простая и достаточно точная зависимость между а и N может быть принята в виде [c.598]

Расчеты Зубчатых передач, как правило, базируются на предположении существования длительного предела выносливости. Что же касается подшипников качения, то в действующих рекомендациях их несущая способность непрерывно снижается с ростом числа циклов перемен напряжений при постоянном показателе степени уравнения кривой выносливости. Поэтому, начиная с некоторого значения числа циклов перемен напряжений, допускаемая нагрузка в зубчатых передачах остается постоянной, а у подшипников качения продолжает падать. В связи с этим несущая способность некоторых типов передач может лимитироваться работоспособностью подшипников. Это, в частности, наблюдается в тех случаях (характерных, например, для передач А), когда размеры [c.211]

При принятых обозначениях уравнение кривой выносливости имеет вид [c.32]

Уравнение кривой выносливости для участка временного предела для большинства случаев имеет вид [c.47]

Уравнение кривой имеет тот же вид, что и уравнение кривой выносливости по изгибу [c.83]

Связь между напряжениями а, и числами циклов N-щ для наклонного участка кривой выносливости определяется уравнением (см. главу III). [c.290]

Показатель степени в уравнении кривой выносливости, полученной при испытании на излом зубьев из стали не тверже НВ 320, можно принимать т = 6. Для зубьев с твердой коркой (подвергнутых поверхностной закалке, цементованных, азотированных и т. п.), а также для чугунов т 8- - 10 (расчетное значение т = 9). При расчете на контактную выносливость стальных и чугунных зубчатых колес принимают т = 6. [c.291]

Заметим, что уравпепие (4) достаточно точно отражает кривую выносливости при напряжениях, лежащих в интервале между пределами выносливости и текучести. Асимптотой кривой, соответствующей уравнению (4), является ось N, в то время как для большинства материалов кривые выносливости при неограниченном увеличении числа циклов асимптотически приближаются к горизонтальной прямой, отстоящей от оси N на расстоянии, равном в масштабе напряжений величине о . [c.604]

Преобразуем выражение (33), используя приведенное выше уравнение (4) кривой выносливости [c.740]

Отметим, что, как уже указывалось, уравнение кривой выносливости (75),. используемое при выводе формулы (78), справедливо лишь при напряжениях ниже предела текучести, поэтому и формула (78) верна при условии, что Как и в предыдущем случае, в рассматриваемом варианте нестационарного режима изменения напряжений можно вычислить коэффициент запаса по долговечности. [c.741]

При расчете деталей на контактную прочность можно принимать йд= 0,65, при расчете на изгиб йдр 0,8. Коэффициент определяется в зависимости от расчетного числа гр сч циклов нагружений детале и показателя степени т уравнений кривой выносливости. Расчетное число циклов нагружения определяется по формуле [c.48]

Пределы выносливости которые определены для базовых моделей балок из стали СтЗ с отношениями ЫН=0,3 и толщиной стенки 6 мм имеют при разных значениях коэффициента асимметрии цикла г и показателя уравнения кривой выносливости т следующие значения [c.245]

Допускаемые напряжения зубчатых колес, работающих в зоне наклонной кривой усталости (т. е. при расчетном числе циклов нагружений N, меньшем числа циклов N jq, достижении длительного предела выносливости), определяются из уравнения кривой усталости al N = Он где т — по- [c.186]

При суммировании повреждений обычно для обеспечения надежности учитывают действие переменных напряжений, начиная от 0,7 предела выносливости (в предположении, что высокие напряжения могли понизить предел выносливости). В связи с высокими показателями степени при напряжениях в уравнениях кривых усталости действие малых напряжений не существенно, и поэтому в большинстве случаев, и в частности для типовых режимов, можно суммировать действие всех напряжений, что идет в запас прочности. [c.189]

Так как второй член в уравнении (5.9) мало зависит от числа циклов, он может быть заменен постоянным членом 2a-ilE, равным размаху упругой деформации на уровне предела выносливости (принимая, что уравнение кривой усталости имеет асимптоту при Л/ц—>-оо). При переходе к относительным условным амплитудам напряжения уравнение (5.9) по предложению Б. Лангера выражается следующим образом [c.81]

Применительно к степенному уравнению кривой усталости (6.2) Ni в уравнении, (8.8) выразится через предел выносливости детали [c.171]

Так, широко применяются методы испытания образцов на выносливость (усталость) с использованием известного уравнения, связывающего число циклов до разрушения N с действующим напряжением а, (уравнение кривой Велера) [c.505]

Ускоренное определение предела выносливости при заданном базовом числе циклов позволяет также построить кривую усталостного разрушения с использованием структурно-энергетических критериев усталости. Зная величины и a i, по уравнению, вытекающему из диаграммы усталости В. С. Ивановой, можно определить долговечность N образца при напряжении 0>o i [c.108]

Таким образом, если известны все константы исследуемого материала (ро, 6о и <Тто), то из уравнения (38) можно получить искомую зависимость между длиной нераспространяющейся трещины и номинальным напряжением. Полученные в результате расчета кривые нераспространяющихся усталостных трещин у эллиптического отверстия, радиус вершины которого составляет р = 0,2 мм, а глубина =0,8 мм, приведены на рис. 29. Для расчета использованы константы материала, найденные ранее для мелкозернистой и крупнозернистой сталей. Пределы выносливости гладких образцов для этих сталей при растяже-нии-сжатии равны соответственно 228 и 201 МПа. Полученные кривые в отличие от кривых на рис. 27 имеют как минимум, так и максимум номинального переменного напряжения. В зоне существования нераспространяющейся усталостной трещины пределы выносливости по трещинообразованию и по разрушению различны. Если учесть, что справа от рассматриваемой кривой располагается зона распространения трещины, а слева зона, где трещина не распространяется, то получим, что максимум кривой нераспространяющейся трещины означает критическое максимальное переменное напряжение, при котором трещина еще может не развиваться, т. е. предел выносливости по распространению трещины, или более точно предел выносливости по разрушению. Следовательно, если известны константы материала (ро, бо, Ото), то расчетным путем можно определить пределы выносливости по трещинообразованию и разрушению. [c.63]

Уравнение (3.54) можно строить и при меньших, даже очень малых значениях С , что не влияет на правильность последующего прогноза долговечностей на таких уровнях напряжений, для которых построены исходные кривые усталости. Однако в этом случае уравнение повреждений будет теоретически предсказывать еще и возможность разрушения при больших значениях N, превышающих базы испытаний на усталость, причем сопротивление материала при напряжениях ниже предела выносливости окажется меньше, чей в действительности. [c.152]

Кривая циклического деформирования по уравнению (5.12) представляет собой геометрическое место вершин петель гистерезиса, центры которых совпадают с началом координат. Методика их построения предложена в [3]. Вместо уравнений типа (2.2) кривых малоцикловой усталости при различной асимметрии используют диаграмму выносливости в степенном виде [c.108]

Для алюминиевых и титановых сплавов при использовании гипотезы о независимости коэффициента вариации предела ограниченной выносливости от базового числа циклов и уравнений кривых усталости для вероятности разрушения Р = 0,5 в виде [c.138]

Формула (6.40) соответствует уравнениям кривой усталости (6.22), (6.24) и (6.26) в предположении независимости коэффициента вариации предела выносливости от базовой долговечности, а также при использовании весовой функции, входящей в формулы (5.69), (5.74), (5.78)—(5.80), в виде г = -5—. [c.156]

Уравнение кривых выносливости. Кривые выносливости в логарифмических координатах в общем случае состоят из двух участков. В интервале числа цигслов Ni < N < уравнение кривой выносливости ил1еет вид [c.95]

Для составления формул при расчетах на долговечность желательно располагать уравнением кривой выносливости ( Jmax)L = / результате [c.603]

Учитывая эту зависимость и уравнение кривой выносливости o N = = onst, можно получить [c.66]

В этих уравнениях ст - амплитуда действующего напряжения, превышающего предел вьшосливости ст 1 при симметричном цикле N - число циклов до разрушения при действующем напряжении а, т - показатель степени уравнения кривой выносливости Щ - базовое число циклов. Анализ уравнения (8.3.33) показывает, что для увеличения срока службы детали полезно снижение как амплитуды ст, так и частоты / Однако, с учетом значений ОТ = 3 - 10 больший эффект дает снижение амплитуды ст. Например, уменьшение ст на [c.353]

Мг—момент, соответствующий некоторой нагрузке Q М — момент, соответствующий максимальной, длительно действующей нагрузке Q т — показатель степени уравнения кривой выносливости — частота вращения детали, соответствующая действию момента М , об/мин — общее время действия момеьта М , ч. [c.50]

Отах > От (пунктирные линии), крив ая, построенная в соответствии с (4.41), лежит между кривыми, определенными на основании уравнений Гудмена и Петерсона. Этот результат можно трактовать как подтверждение подхода механики разрушения и изложенных допущений к анализу влияния асимметрии нагружения на предел выносливости материала. [c.220]

На рис. 6.1 графически представлена кривая усталости на основе более общего выражения (5.9). Уравнение (6.1) не предусматривает существования предела выносливости, однако для iVo=10 и 5 = 0,12 это выражение соответствует отношению о 1/ав=0-44, близкому к обычно наблюдаемому для сталей, обладающих при комнатной температуре пределом выносливости. Для описания кривой усталости с переломом на уровне предела выносливости К. Штромейером предложено уравнение [c.104]

В области предела выносливости находится в соответствии с уравнением (13) резкий излом, и предел усталости можно в соответствии с другими гипотезами объяснять как амплитуду напряжения, или амплитуду пластической деформации, при которой зародившаяся трещина критической длины о не распространяется. Сравнивая результаты вычисления с экспериментально определенной кривой усталости во всем диапазоне чисел циклов до разрушения, видим, что в области высокого числа цик.лов до разрушения будет играть значительную роль стадия зароящения усталостной трещины. [c.18]

Для построения семейства кривых усталости равной вероятности разрушения (квантильных кривых) воспользуемся инвариантностью коэффициента вариации предела выносливости и базовой долговечности, ранее установленной для гладких и надрезанных образцов различных размеров из легких сплавов [2, 4]. В этом случае семейство кривых усталости может быть представлено системой лучей, выходящих из общей точки С, как это схематично показано на рис. 4 (ось X направлена слева направо), а уравнение кривой равной вероят- [c.28]

Величина X = lg -т- 1) в уравнении (2) рассматривается как случайная, имеющая среднее значение, равное (—lg 0), и среднее квадратическое отклонение 8 Пр — квантиль нормального распределения, соответствующий вероятности разрушения Р %). В работах [3—6 и др.] приведены многочисленные экспериментальные данные, подтверждающие применимость уравнения подобия (2) для количественного описания влияния концентрации напряжений, масштабного фактора, формы сечения и вида нагружения на сопротивление усталости образцов и деталей из различных сталей, чугу-пов, алюминиевых, магниевых и титановых сплавов. Если испытания на усталость проводятся по обычной методике при количестве образцов 8—10 на всю кривую усталости, то отклонение б экспериментальных значений сг 1 от расчетных не превышает 8 % с вероятностью 95 %. При использовании статистических методов экспериментальной оценки пределов выносливости (метода лестницы , пробит -метода или построение полной Р — а — Х-диаграммы при количестве испытуемых образцов от 30 до 100 и более) аналогичное отклонение б не превышает 4 % с вероятностью 95 %. [c.310]

Основное машинное время затрачивается на испытания образцов при напряжении, равном и меньшем предела выносливости материала. Поэтому время испытаний можно значительно сократить, если ограничиться испытаниями образцов лишь при напряжениях, больших предела выносливости, а величину предела выносливости определить путем экстраполяцик с помощью уравнения кривой усталости. Параметры уравнения кривой усталости в этом случае могут быть определены на основании результатов испытаний образцов при высоких уровнях напряжений. [c.22]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...