Константа циклическая

Константа циклическая 83 Концентрация напряжений 11, [c.301]

Задача 46. В поле силы тяжести точка массой т движется по верхней половине конуса 2 = х +у . Найти а) ЗИ с, где h — константа энергии, тс —константа циклического интеграла (здесь ф —угловая циклическая координата в цилиндрических координатах (z, г, ф)) б) частоту малых колебаний в приведенной системе. [c.227]

В общем случае нагружения материала в области МЦУ связь между деформациями и накапливающимися повреждениями описывается кинетическими уравнениями повреждаемости [42]. Расчеты циклической долговечности дисков имеют приближенный характер из-за отсутствия констант, входящих в кинетические уравнения повреждаемости, и их обычно проводят принимая ряд допущений, упрощающих описание процессов циклического упругопластического деформирования материала и накопления в нем повреждений [43]. [c.38]

Условия нагружения элемента конструкции, как правило, могут быть реализованы в широком диапазоне варьирования температуры, частоты нагружения, асимметрии цикла путем силового воздействия на элемент конструкции по нескольким осям при разном соотношении между величинами компонент нагружения и т. д. Реальные условия многопараметрического эксплуатационного нагружения материала, воплощенного в том или ином элементе конструкции, ставят вопрос об использовании интегральной оценки роли условий нагружения в развитии процесса разрушения. В связи с этим необходимо введение представления об эквивалентном уровне напряжения для проведения расчетов с использованием новой характеристики напряженного состояния материала в виде эквивалентного КИН. Использование эквивалентной величины в свою очередь требует получения сведений о закономерностях процесса разрушения в некоторых тестовых или стандартных условиях циклического нагружения материала, в которых осуществлено построение базовой или единой кинетической кривой. Параметры кинетической кривой в стандартных условиях опыта становятся характеристиками только свойств материала. Разнообразие реальных условий нагружения материала, в том числе и влияние геометрии элемента конструкции, рассматривается в условиях подобия путем сведения всех получаемых кинетических кривых к базовой или единой кинетической кривой. Поэтому влияние того или иного параметра воздействия на кинетику усталостной трещины в измененных условиях опыта по отношению к тестовым условиям испытаний может быть учтено через некоторые константы подобия. Они выступают в качестве безразмерного множителя. [c.190]

Циклическая константа а и критическое число циклов ЛГ постоянны для определенного вида металла (рис. 44,а). Величина а не изменяется при изменении вида термической обработки и вида деформирования (растяжение-сжатие, изгиб, кручение). Критическое число слабо зависит от легирующих добавок и термической обработки. [c.83]

Уравнения канонических преобразований. Рассмотрим систему, гамильтониан которой является константой движения, а все координаты qi являются циклическими. В этом случае обобщенные импульсы Pi будут просто постоянными, т. е. будут иметь место равенства [c.263]

Константы аир характеризуют интенсивность протекания процессов упрочнения и разупрочнения материалов при циклическом упругопластическом деформирований и зависят от степени исходного нагружения [c.68]

Для аналитической интерпретации данных по малоцикловому разрушению и определения констант критериальных уравнений малоцикловой прочности (1.1.10) — (1.1.12), а также расчета долговечности необходимо располагать характеристиками статической прочности и пластичности. Такие данные определяются по результатам статических испытаний образцов с записью диаграмм деформирования вплоть до разрушения. Статический разрыв образцов производится на тех же испытательных малоцикловых установках, причем масштаб записи канала деформаций и чувствительный элемент деформометра подбираются из условий обеспечения при непрерывном нагружении регистрации полной диаграммы деформирования. В связи с отсутствием временных эффектов статические испытания до разрушения можно проводить с промежуточными разгрузками образца для создания запаса хода чувствительного элемента, используемого для циклических испытаний деформометра. [c.238]

Резюме. При параметрическом задании движения время является дополнительной координатой, которая может принять участие в процессе варьирования. Импульс, соответствующий временной координате, является полной энергией, взятой с обратным знаком. Для склерономных систем время становится циклической координатой, а соответствующий импульс — константой. Это приводит к теореме сохранения энергии для консервативных систем. Исключение времени как циклической координаты позволяет сформулировать новый принцип, определяющий лишь путь механической системы, а не ее движение во времени. Это — принцип Якоби, аналогичный принципу Ферма в оптике. Этот же принцип может быть сформулирован как принцип наименьшего действия . В последнем случае интеграл по времени от удвоенной кинетической энергии минимизируется с дополнительным условием, что при движении и вдоль истинного, и вдоль проварьированного пути должна выполняться теорема о сохранении энергии. Если этот принцип рассматривать с помощью метода неопределенных множителей, то в качестве результирующих уравнений получаются уравнения движения Лагранжа. [c.165]

Резюме. Исключение циклических переменных в гамильтоновой форме механики является очень простой операцией. Вклад от циклических переменных в кинетической части канонического интеграла опускается, а циклические импульсы в функции няются константами. [c.215]

Если необходимо циклически повторять перемещение, т. е. задавать не один, а несколько новых графических объектов, записывается X (число повторений) в форме числовой константы или целочисленного параметра. [c.158]

Требуется определить значение предела усталости в условиях симметричного изгиба для образцов из технической меди, имеющих надрез радиусом 0,12 мм. Согласно формуле (16) критическое число циклов. V = 8,3-10S а циклическая константа а = 3,3 кгс/мм (см. табл. 3). [c.32]

Учет влияния времени выдержки при максимальной температуре цикла на число циклов до разрушения. Этот фактор может быть учтен при использовании методик, изложенных в работах [56, 98, 100]. Сложность проблемы состоит в том, что обычно число экспериментов для получения зависимости N (Тц) (при циклическом нагружении роторных сталей) недостаточно, а предложенные методики не содержат численных значений констант, применимых для этих сталей и условий нагружения. [c.154]

Даже в рамках наиболее совершенных моделей состояния приходится оперировать упрощенными, а иногда и эмпирическими соотношениями, так как слишком велико количество переменных, которые надо учесть. Но даже в этом случае модели могут включать в себя 10 или более экспериментально определяемых констант. Настоятельная необходимость прогнозировать сложную форму петли гистерезиса для цикла термомеханического циклического нагружения (см. рис. [c.346]

Константы материала А, Q, а, р учитывают свойства мгновенных диаграмм циклического деформирования, а В, у, с, Ь — влияние на параметры диаграмм временных факторов. [c.203]

Такой подход позволил учесть внутренние процессы в материале при его деформировании и получить удовлетворительное соответствие с экспериментальными данными при статическом и циклическом нагружениях. В работе [22] также развивается термодинамический подход к описанию процесса разрушения. При этом за критерий прочности принимается предельный уровень накопленной в материале энергии [/ , величина которого не зависит от вида подводимой энергии и является константой материала. Условие прочности записывается в виде (1.68), где 17 (г, i) и и г, 0) — соответственно уровень удельной внутренней энергии в локальных объемах материала в момент времени t до испытания А 7 г, 1) —изменение удельной внутренней энергии в локальных объемах материала за время деформирования, которая представляет собой энергию, идущую на образование дефектов, и энергию, выделяющуюся в виде тепла г — параметр, характеризующий координаты локальных объемов материала. [c.21]

Таким образом, относ ГШ мало изменяет константы, фигурирующие в выражениях для аэродинамических сил. Правда, нужно еще учесть коэффициент концевых потерь. Влияние относа на маховое движение состоит главным образом в том, что возникает связь между продольным и поперечным управлением, так как v > 1. Для режима висения сдвиг по фазе между циклическим шагом и вызванным им маховым движением вычисляется по формуле [c.225]

В настоящее время для аналитического описания диаграмм циклического деформирования упругопластических материалов могут быть использованы различные подходы. Мы ограничимся здесь двумя, позволяющими получить соотношение напряжение деформация для данного нагружения, если известны соответствующие напряжения при нагружении из естественного состояния и еще одна константа материала. [c.88]

Смысл этих выражений очевиден 2пР (циклическая константа гр) означает поток через внутреннюю или внешнюю окружность, а 2я( (циклическая константа 95)—циркуляцию по некоторой замкнутой кривой, заключающей начало. [c.101]

Константа в предыдущем равенстве свидетельствует о том, что расчет на усталость при переменных нагрузках и соотиетствующих им напряжениях мох<по заменить расчетом п]31 како 1-лийо постоянной нагрузке с соответствующими ей напряжением и циклической долговечностью. Нл этом основании и записан последний член равенства. [c.149]

На рис. 1.6 для сравнения представлены кривые ползучести при статическам и ступенчатом нагружениях, рассчитанные по различным теориям ползучести. Из рисунка видно, что лучшее описание процесса ползучести при нестационарном нагружении дает теория анизотропного упрочнения. В случае циклического нагружения материала, работающего при высоких температурах, теория изотропного упрочнения (обычно именуемая просто теорией упрочнения) будет давать заниженные значения накопленной деформации ползучести (при расчете по теории упрочнения использовали зависимость Sf = где и гпс — эмпирические константы). [c.37]

В рассмотренных выше уравнениях, связывающих скорость развития усталостной трещины с параметрами нагружения материала в вершине трещины, характеристики циклической тре-щиностойкости были представлены в виде эмпирических констант. При этом предполагалось, что эти константы не зависят от характера нагружения и являются только параметрами материала и среды эксплуатации. Временной фактор (частота нагружения) во всех рассмотренных случаях не учитывался. Такое [c.198]

Рис. 5. Схемагичйское изображение полной кривой усталости —временное сопротивление (7 — напряжение верхнего разрыва сг" — напряжение нижнего разрслаа (второй разрыв) критическое напряжение (третий вид разрыва — предел выносливости, циклический предел текучести — циклический предел упругости — критическое число циклов о Ир—константы

ИВС —кривая усталости А В С — линия начала появления субмикроскопиче-ских трещин при поглощении металлом определенного количества энергии А С — линия начала образования микротрещин критическое число циклов. при достижении которого при напряжении, весьма близком к пределу выносливости, начинают возникать необратимые искажения кристаллической решетки и субмикроскопические тре1цины — критическое напряжение усталости, при котором разрушение наступает за Л/ц циклов а —циклическая константа разрушения (отрезок ВС ), равная разности между критическим напряжением II напряжением предела выносливости, выраженных в 1(асательных напряжениях (0= t i ). [c.84]

Здесь 84 — необратимая циклическая деформация в к-м полу-цикле нагружения e t) — располагаемая пластичность, определяемая как пластичность при монотонном нагружении или длительная пластичность, зависящая при заданной температуре в первом приближении только от общего времени до разрушения т — константа уравнения Мэнсона — Коффина. [c.199]

Поэтому для реальных условий эксплуатации, практически всегда связанных с воздействием коррозионно-активных сред, расчет циклического ресурса по уравнениям типа Мэнсона не следует ограничивать лишь определением константы С по результатам статических испытаний. Нужно производить также определение показателя т для тех сред, в которых будет работать металл. [c.234]

Метод определения предела усталости по критическому напряжению. Метод ускоренного определения предела усталости по критическому напряжению разработан В. С. Иване вой и основан (как указывалось ь главе энергетических теорий) на гипотезе энергетического подобия уст лостного разрушения и плавления металлов. В. С. Иванова [14] установила, что циклическая константа разрушения а, равная разности между критическим напряжением и напряхчением предела выносливости, выраженном в касательных напряжениях а = Тк—Tw и критическое число циклов Nk постоянны для определенного вида металла. Например, для стали а = 3 кгс1мм , iV,( = 2-10 циклов. Величина а не изменяется при изменении легирующих добавок в стали и не зависит от термической обработки, геометрии образца и типа напряжений (растяжение-сжатие, изгиб, кручение). Критическое число Л к зависит от легирующих добавок и термической обработки, но эта зависимость незначительна и ею можно пренебречь. [c.31]

Для случая циклического нагружения с односторонним накоплением пластических деформаций [7] зависимость (1.32) была записана в виде (1.33), где Пг — число циклов нагружения на -й ступени нагрузки Ае — односторонне накопленная деформация на -й ступени нагрузки Мр1 — число циклов до разрушения при нагрузке данной степени е — предельная деформация при статическом разрыве а и 6 — константы, определяевше из эксперимента. [c.12]

Ю. Я. Мешковым и Г. А. Пахаренко [75] было отмечено, что /С 1 в отличие от / мс не является константой материала, так как немонотонно зависит от размера зерна, существенно различается для разных условий нагружения в момент страгивания трещины при статическом, циклическом или ударном видах нагружения. В то же время критерий Rне зависит от условий нагружения и масштабного фактора и может быть определен по данным испытания лабораторных образцов в условиях хрупкого или вязкого разрушения. При хрупком разрушении сопротивление микросколу численно равно минимальному значению напряжения хрупкого разрушения Ос, реализующегося при критической температуре хрупкости при этом =ас ао.2 [75]. Эксперименты, проведенные на большой группе углеродистых и низколегированных сталей в различном структурном состоянии, показали, что сопротивление микросколу при вязком разрушении можно определить по соотношению [c.89]

Таким образом, зная закон изменения ширины петель гистерезиса с чис яом полуциклов нагружения в завися мости от степени исходного деформиро" вания, уравнение обобщенной диаграммы деформирования можно определить по диаграмме исходного нагружения [ (S< V2) и юв тным Л, Л, а, Р, Snit. Константы Л, Л . и Р названы параметрами обобщенной диаграммы циклического деформирования. [c.87]

При изменении размера цикла основания происходит соответствующее изменение характера гибридизации орбит внешней электронной оболочки атомов, входящих в состав кольца молекулы. Этот вопрос теоретически рассмотрен для углеводородных циклов Кроме того, имеются данные о гибридизации экзо-орбит С—Н этих циклов, вычисленные на основе измерений констант спин-спинового взаимодействия ядер и Н [ ]. Можно предположить, что гибридизация орбит неподеленной пары электронов гетероатома циклической системы близка к гибриди- [c.342]

При применении к задаче об установившихся волнах мы достигнем большей ясности, если удалим из рассматриваемого вопроса все бесконечное, принимая, что жидкость циркулирует в кольцеобразном канале постоянного прямоугольного поперечного сечения (стороны которого горизонтальны и вер-гикальны) очень большого радиуса. За обобш1енную скорость У., соответствующую скрытой координате, можно взять поток через единицу ширины канала, а постоянное количество движения циркуляции можно заменить через циклическую константу х. Координаты д ,. . . , общей теории представятся здесь через значения возвышения поверхности г/, которая рассматривается как функция пространственной координаты продольного направления X. Соответствующие же компоненты внешней силы представляются произвольными давлениями, действующими на поверхность. [c.534]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...